葉煜航 凃程旭,?,,2) 包福兵 汪鈺錕 楊森森

?(中國計量大學,杭州 310018)

?(浙江利歐泵業(yè)有限公司,浙江溫嶺 317500)

??(浙江大學,杭州 310027)

引言

氣液兩相系統(tǒng)在自然界和工業(yè)過程中廣泛存在,包括細胞孵化[1]、礦物浮選[2]、電解[3-6]等.例如在電解過程中基底表面的氣泡堆積會導致能耗提高[4-6],因此需要降低氣泡在壁面的停留時間.相反,礦物浮選過程中則希望氣泡與礦物漿液充分接觸使其表面附著更多的待選礦物[2].氣泡運動速度的大小影響著化學反應器中的反應效率[7].因此,氣泡在壁面附近的運動模式及其操控對上述過程至關重要.

近來,具有特定浸潤性幾何分布的表面被用于氣泡的定向輸運,其相關研究獲得高度關注,工程應用前景廣闊.截至目前,在水環(huán)境中主要通過Laplace壓差或者浮力兩種方式實現(xiàn)氣泡自發(fā)的定向輸運[8].近年來的許多研究中,科研人員通過具有壁面潤濕性的幾何梯度構建Laplace 壓差來實現(xiàn)氣泡的輸運,具體壁面形式為超疏水銅錐[9-12]、梯形超疏水軌道[13-15]、楔形線性陣列超疏水軌道[16]、超疏水非平行雙軌道[8].除了超疏水雙軌道外,氣泡總是從軌道窄的一端自發(fā)移動到寬的一端.在一定幾何梯度下的超疏水表面能夠實現(xiàn)氣泡的抗浮力輸運[10,13,17].然而,基于Laplace 壓差法定向輸運氣泡僅限于短距離(～O(10 mm))低速(～O(10 mm/s))的定向運輸[9,14],未能解決氣泡長距離高速輸運問題.基于浮力法則可實現(xiàn)氣泡的長距離定向連續(xù)輸運,超疏水軌道可以是直線[18-19]、S 形[20]、螺旋形[21].當壁面的傾角較小時(θ <30?),氣泡的滑移速度較小.隨著壁面的傾斜度增大,浮力的作用顯著提升,氣泡在軌道上的滑移速度增大.當壁面傾角較大(θ >30?)時,盡管存在局部浮力效應[22],但壁面的超疏水性仍促使氣泡在水中滑動速度比氣泡自由上升的速度快[18],在不同疏水性的傾斜下表面,毫米級氣泡(直徑1.79～3.06 mm)的最大滑移速度發(fā)生在60?θ70?[18].對于垂直疏水表面(120?CA125?),Jeong 和Park[23]的研究發(fā)現(xiàn),在很小的初始距離下氣泡可以在這些表面上滑動而不逃逸,但氣泡不能在滲透壁或弱親水性表面黏附和滑動,這與最近的數(shù)值結果[24]相矛盾.

上述氣泡滑移現(xiàn)象的物理本質是氣泡與周圍流體的相互作用伴隨三相接觸線的釘扎和解釘[25-27].接觸線在固體表面上的釘扎主要是由于受固體表面粗糙度或表面化學不均勻性的影響[25].對于自由上升氣泡,氣泡的形狀決定了氣泡滑移的終了速度,而氣泡形狀由浮力、形狀阻力、表面張力等力的平衡所確定[24].相對于自由上升氣泡,貼壁氣泡需額外考慮壁面剪切力、接觸線釘扎等因素.值得注意的是,基于浮力的簡單模型(FB=ρgV)不適用于傾斜壁面的氣泡動力學的精確分析[22].目前,傾斜超疏水壁面的傾角對氣泡滑移運動的相關研究較少[18],超疏水壁面取向對氣泡滑移的影響尚不清楚,而壁面取向是諸多工程結構的重要參數(shù),如精餾塔翅片.為此,本文采用高速陰影成像系統(tǒng)對不同壁面取向及傾角下氣泡在超疏水軌道上的運動特性進行了實驗研究(雷諾數(shù)Re=500 ～700,韋伯數(shù)We=7 ～13),以期為該氣泡操控技術在核反應堆、礦物浮選、池沸騰等領域的應用提供科學依據(jù)和創(chuàng)新思路.

1 實驗方法

1.1 超疏水直線軌道(SHBT)的制作

在潔凈的玻璃基底表面貼上預留有后續(xù)噴涂區(qū)域的掩膜,將納米SiO2溶液(Glaco,Soft99 Co.,Japan,SiO2初始粒徑為30 nm,溶劑為異丙醇)噴涂在玻璃基底上,多次噴涂烘干后在玻璃基底表面形成SiO2納米涂層,由此得到超疏水軌道.如圖1(a)所示,玻璃基底表面附著有一層致密的納米二氧化硅涂層,表面粗糙度約為100 nm[28].SHBT 表面存在大量的微孔結構,夾帶著氣體形成氣穴和薄氣膜,水滴沉積其上表現(xiàn)出超疏水性,而在水環(huán)境中呈現(xiàn)出超親氣性,因此超疏水表面在水環(huán)境中對氣泡具有極強的附著力.詳細的超疏水軌道制作方法參見Tu 等[29]最近的研究結果.利用上述方法得到的超疏水軌道其表觀接觸角如圖1(b),約為162?,滾動角<2?.

圖1 超疏水軌道實物圖Fig.1 Physical picture of superhydrophobic trajectory

1.2 實驗裝置

本研究采用的氣泡生成裝置和高速陰影成像系統(tǒng)如圖2 所示.由注射泵(Harvard Pump 11 Elite,Hollision,MA) 推動注射器往不銹鋼噴嘴(噴嘴內徑為0.26 mm)注氣,從而在水箱底部產(chǎn)生氣泡.注射器與噴嘴通過聚氨酯圓管(PU 管)連接,注射泵注射流量設定為0.1 mL/min.實驗采用純凈水,水箱為亞克力透明水箱,且其中一個側面為傾斜面(傾角α(圖2)).

圖2 實驗裝置圖Fig.2 Experimental setup

氣泡從噴嘴處自由脫離后具有高度軸對稱性,根據(jù)此刻的氣泡投影輪廓計算得到氣泡的等效直徑(Deq) 是2.4 mm、體積(V) 為7.3 μL.高速陰影成像系統(tǒng)由兩臺高速CCD 相機(FASTCAM Mini UX,Photron)、微距鏡頭(AT-X Pro,Nikon)和LED 陣列組成,從兩個正交視角同步記錄氣泡的上升,高速相機幀率為2000,相應分辨率為1280×1024 像素.一臺相機視場平行于SHBT 中心線且在豎直面內(相機I),另一臺相機視場與水箱傾斜面平行(相機II),結合LED 陣列和勻光板構成雙視角的高速陰影成像系統(tǒng),捕捉氣泡在超疏水軌道上的滑移.

具有超疏水軌道的玻璃基底通過固定架與轉臺固定,g為重力加速度(圖3),圖中y軸沿軌道中心軸線方向(斜向上為正),x軸在水平面內且垂直于y軸(當基底平面為豎直平面時,x軸恰好與基底的法線方向重合),z軸與xy平面垂直,m軸為xz平面與基底平面的交線,玻璃基底平面法線n位于xz平面內,與x軸的夾角為β,通過轉動轉臺使超疏水軌道繞其中心軸線轉動,改變軌道表面取向,即改變β(方位角,?90?β90?),間隔15?取一個工況.β>0?氣泡位于軌道上側,β<0?氣泡位于軌道下側.圖4(a)～圖4(c)為相機I 在3 個重要方位角(?90?,0?,90?)所拍攝的典型氣泡圖像.圖4(a) β=?90?,氣泡位于軌道下方;圖4(b) β=0?,氣泡位于豎直面內;圖4(c)β=90?,氣泡位置位于軌道上方.轉臺固定于軌道支撐,使得圖3 中軌道與水平面夾角為α 角(軌道傾角,α=45?,60?,65?,70?,75?).

圖3 傾斜超疏水軌道支撐裝置示意圖Fig.3 Schematic diagram of inclined superhydrophobic trajectory fixation

圖4 α=70?時3 個重要方位角的典型氣泡圖像(相機I 測得)Fig.4 Typical bubble images captured using Camera I in three important azimuths at α=70?

超疏水軌道底端在豎直方向上距噴嘴頂端約為4 mm.浮力作用下,氣泡從噴嘴口完全脫離后,在壁面與氣泡之間的流體開始以一定的速度流動,此時周圍流體產(chǎn)生的正壓力驅動氣泡向壁面遷移[23,30],氣泡與壁面之間的流體變薄并最終發(fā)生破裂,氣泡受到壁面的氣膜黏性效應影響附著于軌道表面.實驗過程中每個工況重復5 ～10 次,終了速度誤差范圍在10%以內.

2 實驗方法

2.1 氣泡穩(wěn)定性

針對氣泡在不同方位角的SHBT 上滑移的穩(wěn)定性,本文從氣泡形狀和氣泡上升速度兩方面進行分析.

超疏水軌道表面存在一層薄氣膜,長期置于水中會造成氣膜不穩(wěn)定導致軌道失效[18,31],此外軌道放入水中的浸沒速度對軌道表面氣膜的形成至關重要[32],而在本文的實驗過程中,連續(xù)有氣泡在SHBT上滑移,其穩(wěn)定的終了速度表明氣膜的厚度是較為穩(wěn)定的.由于軌道表面鎧甲狀氣膜的存在[28]和三相接觸線在軌道表面的釘扎,使得氣泡穩(wěn)定附著于壁面.當氣泡所受浮力克服壁面對氣泡的釘扎,氣泡將沿著壁面開始滑移[25].SHBT 特殊的表面微觀結構(CAH(?θ <2?)) 可以較好維持其水下壁面氣膜的穩(wěn)定,極小的親氣角(等價較大的疏水角) 表明其軌道的表面能極低,使得氣泡在浮力的作用下能夠輕松克服表面缺陷能壘而滑移[33],而滑移的過程實際是三相接觸線的滑移?釘扎狀態(tài)(stick-slip 狀態(tài)).

如圖5,當V=7.3μL 的氣泡在W=2.0 mm 的超疏水軌道上運動,氣泡整體呈現(xiàn)為具有多個峰脊的半子彈型,Re=500 ～700.圖5 為α=70?,β=90?,0?,?90?,不同時刻下氣泡的陰影成像輪廓(圖下側輪廓線分別為4 個時刻(t1=0 ms,t2=12 ms,t3=24 ms,t4=36 ms)氣泡輪廓的疊加,黃色線為壁面).由于氣泡表面毛細波的存在,氣泡在運動過程中呈現(xiàn)出多脊型[34],根據(jù)氣泡的氣液界面是否存在顯著波動可分為波動型和穩(wěn)定型.波動型如圖5(a)和圖5(b)所示,氣泡在運動過程中,氣液界面存在劇烈波動,圖中氣泡輪廓線重合度較低,而穩(wěn)定型在氣泡運動過程中,形狀基本保持穩(wěn)定,不同時刻下氣泡輪廓線高度一致(圖5(c)).當軌道傾角較低時(α65?),隨著β從±90?逐漸接近0?,氣液界面由穩(wěn)定狀態(tài)向非穩(wěn)定狀態(tài)轉變,失穩(wěn)的臨界點均在～30?|β|45?.隨著α 的增大,失穩(wěn)臨界點向|β| ～90?逐漸靠近,氣泡在SHBT 上方(β >0?)較之氣泡在SHBT 下方(β <0?)更易產(chǎn)生波動,這可能與氣液界面在m軸方向受到的靜壓大小有關.當β=±90?時,氣液界面所受的靜壓在xz平面上的分量方向與壁面法線方向重合,m軸方向受到的靜壓分量為0,氣液界面較為穩(wěn)定.隨著β 從±90?逐漸接近0?,xz平面上的靜壓分量的方向偏離壁面法線方向,m軸方向受到的靜壓分量增加,氣液界面受力對稱性破壞,導致氣液界面逐漸失穩(wěn).當氣泡在軌道正上方滑移時(β=90?),氣泡在軌道法向上的高度(類似于粗糙元特征尺度)大于氣泡在軌道正下方(β=?90?)滑移時的高度,使得后者的氣泡形狀穩(wěn)定性高于前者(表1).

圖5 SHBT 軌道上,不同時刻氣泡形狀(α=70?,t1=0 ms,t2=12 ms,t3=24 ms,t4=36 ms)Fig.5 Bubble shapes at different times in the SHBT trajectory(α=70?,t1=0 ms,t2=12 ms,t3=24 ms,t4=36 ms)

表1 β=±90?不同α 下的氣泡高度(mm)Table 1 When β=±90?,the height of bubble under the different α(mm)

通過監(jiān)測滑移過程中氣泡質心的位置隨時間的變化,可以確定氣泡在超疏水軌道上運動的穩(wěn)定性.如圖6 給出了α=60?,不同β 下氣泡在超疏水軌道上滑移距離隨時間的變化,以氣泡完整出現(xiàn)在相機視場中作為統(tǒng)計氣泡位置的初始時刻.圖中縱坐標為氣泡沿軌道方向上質心相對于初始時刻位置的位移,橫坐標為氣泡在軌道上的運動時間.無論是自由上升氣泡還是在SHBT 上滑移的氣泡,其位移與運動時間(s–t)二者強線性相關(圖6),線性函數(shù)的斜率(即氣泡的運動速度)隨方位角的不同而不同,但都大于自由上升氣泡.s–t的高水平線性相關說明氣泡沿軌道的終了速度波動很小,氣泡近似處于受力平衡狀態(tài).Jeong 和Park[23]的研究成果也表明氣泡在豎直均勻疏水壁面的滑移速度基本恒定.

圖6 α=60?,不同β 下,氣泡沿軌道方向滑移距離s 隨時間t 變化圖Fig.6 α=60?,the sliding distance of bubble along the trajectory direction varies with time under the different β

2.2 受力分析

氣泡在超疏水軌道上運動時受到浮力、形狀阻力、軌道表面分裂力(源于接觸線在SHBT 表面上的釘扎)及附加質量力的影響.

壁面的存在會導致氣泡的局部浮力效應[22],浮力的本質是靜水壓差,可將靜壓對氣泡的作用力分為豎直作用力FV和水平作用力FH.豎直方向靜壓力FV是在氣液界面A上對靜壓二重積分,可利用高斯公式,將其轉化為氣泡的體積分,并減去軌道B面所受豎直方向的靜水壓力,所以豎直方向靜壓力FV

方程右邊第一項表示等效直徑氣泡所受豎直方向上的靜水壓力,第二項表示軌道氣固界面(面B) 所受豎直方向的靜水壓力.式中,ρ 為水的密度,g為重力加速度,為9.81 m/s2,V為氣泡等效體積,W為軌道寬度,θf為曲面微元dS法線方向與豎直方向(向上)的夾角,L為氣泡與軌道單側接觸線長度.

靜水壓力對氣液界面A在水平方向上的作用力為FH

CD為阻力系數(shù)(包括形狀阻力和黏滯阻力);Af為迎風面積,實驗結果表明氣泡滑移時的迎風面積與超疏水軌道的傾角及方位角高度相關.

因為超疏水表面的低表面能,接觸線釘扎解釘所需的軌道表面分裂力?F可采用[25,35]

式中,κ 為歐拉常數(shù),λ 為典型缺陷尺寸,fc為逃脫能壘的臨界力,a/λ 為缺陷線密度,kB為玻爾茲曼常數(shù),T為弛豫率,fT為熱力,K0為嘗試頻率,Eb為潛在的能量勢壘,ks為氣液界面的彈性系數(shù).

對于靜止液體中加速的氣泡,附加質量力[23-24]如下

其中,Cm為附加質量系數(shù),ρb為氣體密度,對于扁球形氣泡,Cm取決于氣泡的縱橫比.

綜上,SHBT 上滑移氣泡的受力模型如圖7 所示,忽略氣泡受到的重力,氣體與壁面間的黏性阻力(nN量級) 遠小于驅動力及形狀阻力(約50 μN),從而忽略不計.

故沿軌道方向氣泡受力方程為

如前文所述,氣泡在軌道上可近似為勻速運動,因此附加質量力可以忽略,此外超疏水軌道滾動角較小,接觸角滯后力可忽略不計,接觸線耗散弱,軌道表面分裂力量級較小(約0.1 μN)[36].因此式子(7) 可簡化為

故氣泡運動主要受(氣液界面靜壓產(chǎn)生的)驅動力及形狀阻力影響.聯(lián)立方程式(3)、式(4)和式(8),可得氣泡滑移速度與迎風面積的關系

由實驗結果反映的氣泡迎風面積與傾角和方位角的相關性,結合式(4)和式(9)可知,傾角和方位角對氣泡滑移速度的影響機制在于,傾角和方位角的改變導致了氣泡迎風面積和有效浮力的變化,而后兩者是氣泡滑移速度的關鍵影響因素.

2.3 軌道傾角和方位角對氣泡滑移速度影響

圖8 給出了不同方位角下,氣泡沿軌道方向的滑移速度隨著α 增加的變化曲線.對于45?α75?,不同方位角下氣泡的滑移速度相對于自由上升氣泡(0.2 ～0.3 m/s) 始終維持在一個較高的水平(0.53 m/su0.66 m/s).氣泡等效直徑Deq=2.4 mm,在軌道上的滑移速度最快可達0.66 m/s,明顯大于其他類型超疏水表面的結果[18].Maleprade 等[37]采用尼龍繩控制氣泡傾斜運動,速度也僅為0.1 m/s.Wu 等[18]使用的Cu2O 超疏水軌道(θ ≈160?)和聚四氟乙烯超疏水軌道(PTFE,θ ≈175?),粉末粒徑約為74μm,軌道表面粗糙度為微米級,兩種超疏水傾斜表面上的氣泡最高速度分別約為0.42 m/s(Cu2O 超疏水軌道)和0.53 m/s(PTFE 超疏水軌道).Glaco Soft 99 溶液靜置干燥形成的超疏水軌道,表面粗糙度約100 nm[28],本研究利用陰影成像測量經(jīng)Glaco Soft 99 噴涂干燥的軌道表面所附著的氣膜厚度在微米級,與Landau-Levich 公式計算的理論值[32]很接近.無論是靜置還是噴涂得到的水平超疏水表面,氣泡在其上鋪展時,三相接觸線的鋪展演化過程都非常相似,最高運動速度都可達1.0 m/s[28-29,38].對表面微觀形貌而言,由于Cu2O 軌道和納米SiO2軌道表面粗糙度差異較大,使得Cu2O 軌道的釘扎作用強于納米SiO2軌道[25-26,34],而且三相接觸線在Cu2O 軌道移動時其在軌道法線方向上需克服的浸潤距離(約102μm)[34]遠大于納米級的SiO2軌道,因此氣泡在兩種軌道上運動存在明顯的速度差.相同大小的氣泡在超疏水軌道上呈多脊型,氣泡的迎風面積遠小于單絲上滑移的類球形氣泡[37].

圖8 不同β 下,氣泡滑移速度u 隨α 變化圖Fig.8 Bubble slip velocity changes with the trajectory inclination angle for different azimuth angles

此外,氣泡滑移速度隨α 增大的變化規(guī)律根據(jù)β的不同可歸納為3 種基本模態(tài):

(1) 當β=?90?,隨著α 的增大,氣泡受到的驅動力Fdriven增強,氣泡沿軌道方向滑移速度增大,在α=70?時,滑移速度達到最大值u=0.6 m/s.隨著傾角繼續(xù)增大,滑移速度下降.該特性與Wu 等[18]實驗結果一致.β=90?,氣泡滑移速度隨著α 的增大先增大后減小,其規(guī)律與β=?90?相似,變化趨勢更為劇烈.特別當β=±90?,氣泡滑移速度在α >70?開始下降,圖9 的氣泡迎風面積數(shù)據(jù)表明這很可能是由于迎風面積的增大導致的.其余角度下的氣泡迎風面積難以提取,僅能獲取到β=±90?,β=±45?,β=0?這5 個典型的角度下的氣泡迎風面積.

圖9 不同β 下氣泡迎風面積與α 關系Fig.9 Relation between the frontal area of bubble and α under different β

(2)當β=0?,氣泡位于豎直面內,滑移速度隨著傾角的增大而減小.顯然也是受到氣泡的迎風面積的影響(圖9),隨著α 的增大氣泡迎風面積明顯增大,形狀阻力對氣泡運動的影響占主導.

(3)當β=±45?時,Re～O(102),高We～O(10)數(shù)的近壁氣泡運動過程中,慣性力起主導作用,氣泡開始出現(xiàn)形狀不穩(wěn)定[39],且氣泡界面壓力在垂直于運動方向平面(xz平面) 內的分力偏離壁面法線方向,破壞了氣液界面對稱性,氣液界面產(chǎn)生波動.氣泡的迎風面積Af隨著軌道傾角的變化存在一定的波動(圖9),與氣泡的滑移速度呈負相關.

圖8(b)表明±75?β±90?,氣泡滑移速度隨α 的變化規(guī)律與模態(tài)I 相似,0?β±15?,滑移速度隨著傾角的變化與模態(tài)II 相似.±30?β±65?,氣泡滑移速度隨著α 的變化與模態(tài)III 相似.

有趣的是,不同β 氣泡滑移速度的變化曲線,都在α=70?處開始交匯.通過對比β=±90?,β=±45?,β=0?下,氣泡迎風面積隨α 的變化規(guī)律(圖9),結果表明在α65?時,不同方位角下氣泡的迎風面積存在較大的差異;當α70?時,不同方位角下氣泡迎風面積基本重合(圖9;不同方位角下氣泡迎風面積的比值參見附表2).因此,在α70?時,β 對氣泡滑移速度影響較小,此時不同β 下的氣泡滑移速度非常接近.

氣泡沿著超疏水軌道的滑移速度隨著軌道方位角的增加呈現(xiàn)出2 種不同的變化趨勢.不同傾角下,滑移速度隨方位角的變化特性如圖10 所示.

圖10 不同軌道傾角下,氣泡沿軌道滑移速度u 隨β 變化圖Fig.10 Sliding velocity of bubble along the trajectory varies with the azimuth angle for different trajectory inclination angles

第一種u-β 分布:當軌道傾角45?α65?時,氣泡滑移速度隨著β 從?90?逐漸增大至90?,其值先增大后減小,近似為關于β=0?的單峰分布.α=45?,β=0?時,氣泡的滑移速度最大(約0.66 m/s).較小傾角下(α<70?),β 直接決定了氣泡滑移時的基本形態(tài),不同的方位角下氣泡的形態(tài)不同(圖11,黃線為壁面,正視圖(相機I)).氣泡的迎風面積受β 的影響(圖9),隨著β=±90?趨近于β=0?,氣泡的迎風面積逐漸減小.

圖11 α=45?,不同方位角下氣泡形態(tài)圖Fig.11 When α=45?,the shape of bubble at different azimuths

第二種u-β 分布:當α70?時,隨著方位角變化,氣泡的滑移速度圍繞某一定值小幅波動.圖12(黃線為壁面,正視圖(相機I))中所示不同方位角下,氣泡運動形狀基本一致,迎風面積Af的值較為相近(圖9),對方位角的改變不敏感.方位角的變化對大傾角(α70?) 下氣泡滑移速度的影響較小,且當α=70?時不同方位角下的氣泡滑移速度最為相近.

圖12 α=70?,不同方位角下氣泡形態(tài)圖Fig.12 When α=70?,the shape of bubble at different azimuths

氣泡沿軌道方向上的驅動力Fdriven是氣泡滑移的主要動力,也是出現(xiàn)上述兩種u-β 分布的關鍵因素之一.當α 恒定時,式(3)中氣泡驅動力Fdriven中第一項ρgVsin α 為一定值,第二項ρgWL2f(α,β,θ1,θ2)/2隨著β 的改變而改變,即隨著β 從?90?到90?,第二項的值先減小后增大(拐點為β=0?).因此,驅動力先增大,在β=0?時達到最大值(ρgVsin α),然后減小.當β=±90?,局部浮力效應[22]最明顯,氣泡驅動力最小.

氣泡在小傾角(45?α65?)軌道上滑移,由于α 較小,第一項(ρgVsin α) 占比較小,所以驅動力中第二項的值對驅動力的大小影響較大,故氣泡的u-β分布在小傾角下表現(xiàn)為近似于驅動力關于β=0?的(Fdriven-β)單峰正弦分布.對于大傾角(70?α75?)軌道,第二項隨α 的增大單調遞減(f(α,β,θ1,θ2)的值變化見附件表3),同時α 的增大使得第一項(ρgVsin α)的值增加,因此第二項的占比進一步減小,對驅動力大小的影響較小.當α=90?(壁面豎直),驅動力的第二項為0,即方位角的變化對氣泡滑移時的驅動力沒有影響.另一方面,當α70?,不同β 下氣泡滑移時的迎風面積基本一致(見圖9),表明大傾角下Af與β 無關.綜述兩方面,大傾角下氣泡在軌道上滑移的驅動力和迎風面積在不同的β 下非常接近,這很可能是大傾角下氣泡滑移速度隨β 的增加基本保持不變的原因(第二種u-β 分布).氣泡在超疏水軌道上的運動主要受浮力及形狀阻力的影響,而氣泡的形狀阻力可以通過阻力系數(shù)(CD)進行量化.對于自由上升的氣泡(Re～O(102)),其CD≈0.25[40],而本文中超疏水軌道上運動的多脊型氣泡阻力系數(shù)CD≈0.1 ～0.3,變化范圍較大,且不同方位角下的阻力系數(shù)與傾角存在明顯的正相關(圖13,紅色虛線為自由上升氣泡的CD).

圖13 不同β 下,多脊型氣泡CD 隨α 增大的變化Fig.13 Relation of bubble CD with α under the different β

3 結論

本文采用具有正交視場的高速陰影成像系統(tǒng),研究了毫米氣泡(Deq=2.4 mm,Re=500 ～ 700,We=7 ～13) 在不同軌道表面取向下(方位角β),傾斜超疏水軌道(W=2 mm)上的滑移特性,重點分析了方位角(?90?β90?)和傾角(45?α75?)對氣泡形態(tài)和滑移速度的影響.結果表明,氣泡黏附到超疏水軌道上后會經(jīng)歷短暫的加速,而后迅速達到近似勻速的三相接觸線釘扎?解釘運動狀態(tài).由于表面毛細波的存在氣泡滑移時形狀為多脊型,根據(jù)氣液界面波動程度的不同滑移氣泡可分為波動型和穩(wěn)定型.穩(wěn)定型氣泡只出現(xiàn)在較小傾角且較大方位角的超疏水軌道上(α <70?,45?|β|).氣液界面上的靜壓在m軸方向上的分量大小對氣泡滑移過程中的形狀穩(wěn)定性有決定性的影響,當該分量為零(β=±90?),氣泡形狀最穩(wěn)定.當氣泡在軌道正上方滑移時(β=90?),氣泡在軌道法向上的高度大于氣泡在軌道正下方(β=?90?)滑移時的高度,使得后者的氣泡形狀穩(wěn)定性高于前者.

方位角對氣泡滑移速度的影響存在2 種趨勢:

(1) 45?α65?,氣泡滑移速度近似為關于β=0?的單峰分布(β=0?時,氣泡滑移速度最大),此時沿軌道方向的驅動力起主導作用;

(2) 70?α75?,氣泡滑移速度對方位角的改變不敏感,此時氣泡的迎風面積是影響滑移速度的主要因素.

綜上,壁面取向(方位角β)及軌道傾角(α)通過改變氣泡沿軌道方向的驅動力和氣泡滑移時的迎風面積影響氣泡在超疏水表面上的滑移速度和氣液界面穩(wěn)定性.這一新的認識有望為該氣泡操控技術在核反應堆、礦物浮選、池沸騰等領域的應用提供科學依據(jù)和創(chuàng)新思路.