任東亞, 梅煜康, 張家康, 馮凌宇, 艾長發(fā)

(1.西南交通大學(xué) 土木工程學(xué)院, 四川 成都 610031; 2.西南交通大學(xué) 道路工程四川省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 四川 成都 610031)

無縫伸縮縫由高分子改性瀝青膠結(jié)料和單粒徑粗集料結(jié)合形成的彈塑體以及底部支撐鋼板所組成,具有良好的整體性和耐久性,目前在中小跨徑橋梁中受到越來越多的關(guān)注及應(yīng)用,尤其適宜于伸縮變形量小于50mm的橋梁[1-5].現(xiàn)有實(shí)踐中無縫伸縮縫彈塑體通常位于橋面層,直接與車輛輪胎及外界環(huán)境接觸,并未形成真正的無縫橋面構(gòu)造,因此存在行車不平順、易老化、高溫季節(jié)彈塑體易推移變形等問題[4-5].為進(jìn)一步改善行駛舒適性以及提高無縫伸縮縫長期路用性能,2012年,四川成自瀘(成都—自貢—瀘州)高速成仁(成都—仁壽)高架路段采用了一種新型的無縫伸縮縫裝置——EPSE伸縮縫.該結(jié)構(gòu)將伸縮縫布置于橋梁結(jié)構(gòu)的混凝土鋪裝層,上層瀝青混凝土全程貫通鋪裝,形成了真正的無縫橋面[6],其構(gòu)造示意圖如圖1所示.EPSE伸縮縫與橋面鋪裝連接平順,行車舒適平穩(wěn),同時由于其中的彈塑體避免了與外界直接接觸,老化問題也得到了顯著改善.ESPE伸縮縫室內(nèi)足尺試驗(yàn)結(jié)果顯示,該新型伸縮縫滿足最大拉伸位移量要求,且最大拉位移控制因素為上層瀝青混凝土與彈塑體伸縮縫材料黏結(jié)面開裂[7].成自瀘高速成仁高架橋路段共鋪裝ESPE伸縮縫441條,2018年無縫伸縮縫性能現(xiàn)場檢測結(jié)果顯示,經(jīng)過7a的使用,ESPE伸縮縫整體路用效果優(yōu)異,無明顯結(jié)構(gòu)性破壞現(xiàn)象.但部分伸縮縫面層存在不同程度的凹陷及凸起,伸縮縫表層瀝青混凝土局部產(chǎn)生橫橋向裂縫.現(xiàn)場車轍與裂縫分布數(shù)據(jù)揭示，無縫伸縮縫彈塑體高溫穩(wěn)定性不足是影響其耐久性的主要原因.在伸縮縫處,面層瀝青混凝土與下層伸縮縫彈塑體的模量差異較大.由于模量不匹配,在溫度應(yīng)力或車輛荷載的作用下,易使面層瀝青混凝土底部彎拉應(yīng)變過大,從而產(chǎn)生疲勞裂縫.無縫伸縮縫的瀝青膠結(jié)料質(zhì)量占整個彈塑體質(zhì)量的20%～30%,因此彈塑體在高溫下的穩(wěn)定性主要取決于其中瀝青膠結(jié)料的高溫性能和抗變形性能.國內(nèi)外工程實(shí)踐表明,彈塑體中瀝青膠結(jié)料在達(dá)到現(xiàn)有瀝青高溫評價指標(biāo)的情況下,仍不能滿足伸縮縫對彈塑體中瀝青膠結(jié)料的路用需求[8-10].

圖1 EPSE伸縮縫結(jié)構(gòu)構(gòu)造形式示意圖Fig.1 Schematic diagram of the elastic-plastic seamless expansion joint structure(size:cm)

無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料多為聚合物改性瀝青,且加入的聚合物含量較大,約為普通瀝青路面的2倍以上.對于無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料,各國規(guī)范采用的高溫穩(wěn)定性評價指標(biāo)包括軟化點(diǎn)、135℃黏度、針入度、彈性恢復(fù)率及流動值.此外,國內(nèi)外學(xué)者從流變學(xué)的角度,采用動態(tài)剪切流變的車轍因子以及蠕變勁度作為無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料高溫性能的輔助評價指標(biāo)[11].軟化點(diǎn)對高黏彈瀝青膠結(jié)料特性的敏感程度低于黏度指標(biāo),常作為這種膠結(jié)料高溫性能的輔助評價指標(biāo)[12].車轍因子主要適宜于評價基質(zhì)瀝青的高溫性能,然而受彈塑體中瀝青膠結(jié)料高延遲彈性恢復(fù)能力的影響,該指標(biāo)并不能有效評價改性瀝青的高溫性能[13].綜上所述,無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料作為一種特殊的高黏彈性材料,上述幾種評價指標(biāo)均存在一定局限性,不能很好地指導(dǎo)實(shí)際施工.

近年來,國內(nèi)外部分研究針對如何適應(yīng)改性瀝青性能評價問題,提出了重復(fù)蠕變恢復(fù)試驗(yàn)(RCRT),用蠕變?nèi)崃縼肀碚鞲男詾r青抵抗變形的能力,隨后在RCRT方法的基礎(chǔ)上提出了使用多應(yīng)力蠕變恢復(fù)(MSCR)試驗(yàn)來評價瀝青膠結(jié)料的高溫性能,AASHTO MP19—2010《Standard specification for performance-graded asphalt binder using multiple stress creep recovery(MSCR) test》也將MSCR試驗(yàn)得出的平均不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃孔鳛楦男詾r青的交通分級新指標(biāo).曾詩雅等[14]、唐乃膨等[15]、郭詠梅等[16-17]的研究結(jié)果表明,MSCR試驗(yàn)得出的平均恢復(fù)率、平均不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃康戎笜?biāo)與改性瀝青車轍性能具有較好的相關(guān)性,對改性瀝青高溫性能具有較好的區(qū)分度.但目前對于無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料高溫黏彈特性的研究不夠深入,受彈塑體中瀝青膠結(jié)料聚合物摻量高及其高延遲彈性恢復(fù)能力的影響,對控制其高溫性能的關(guān)鍵評價指標(biāo)尚不明確.因此,本文針對國內(nèi)外3種無縫伸縮縫彈塑體中的瀝青膠結(jié)料,進(jìn)行了基本性能指標(biāo)、動態(tài)剪切溫度掃描試驗(yàn)以及多應(yīng)力蠕變恢復(fù)試驗(yàn),以測試分析其在不同溫度和應(yīng)力狀態(tài)下黏彈特性的變化規(guī)律,同時根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,對軟化點(diǎn)、車轍因子、相位角、蠕變恢復(fù)率和不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃康雀邷匦阅茉u價指標(biāo)進(jìn)行一致性和區(qū)分度分析,并結(jié)合混合料車轍試驗(yàn)驗(yàn)證,推薦更準(zhǔn)確的無縫伸縮縫高溫性能關(guān)鍵控制指標(biāo),為優(yōu)選瀝青膠結(jié)料類型提供參考.

1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 試驗(yàn)介紹

多應(yīng)力蠕變恢復(fù)(MSCR)試驗(yàn)是美國聯(lián)邦公路局最新推廣使用的試驗(yàn)方法,評價指標(biāo)與足尺加載試驗(yàn)測得的瀝青混合料車轍深度相關(guān)性較高[18-19].其中低應(yīng)力狀態(tài)下的試驗(yàn)反映了瀝青在線性黏彈狀態(tài)下的性能,高應(yīng)力狀態(tài)則反映了瀝青在非線性黏彈狀態(tài)下的性能.MSCR試驗(yàn)加載與卸載原理見圖2.試驗(yàn)首先采用0.1kPa的剪應(yīng)力加載1s,卸載9s,重復(fù)10個周期;接著采用3.2kPa的剪應(yīng)力重復(fù)以上步驟.每個應(yīng)力周期瀝青膠結(jié)料都經(jīng)歷1個蠕變-恢復(fù)過程,在蠕變階段末應(yīng)變達(dá)到周期峰值γc,周期末恢復(fù)的應(yīng)變?yōu)棣胷,不可恢復(fù)的應(yīng)變?yōu)棣胾,不可恢復(fù)的應(yīng)變將會繼續(xù)累積到下一個周期.每10個蠕變和恢復(fù)周期后可測得平均應(yīng)變恢復(fù)率R和平均不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃縅nr,其中平均應(yīng)變恢復(fù)率R可以反映改性瀝青的彈性恢復(fù)能力,Jnr可以反映改性瀝青在較大應(yīng)力下的非線性流變響應(yīng).

圖2 MSCR試驗(yàn)加載與卸載原理圖Fig.2 Schematic diagram of MSCR test loading and unloading

1.2 原材料及試驗(yàn)儀器

1.2.1瀝青膠結(jié)料

本研究選用3種無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料作為測試用瀝青樣品,分別為國產(chǎn)HN型改性熱塑高彈性體瀝青膠結(jié)料、國產(chǎn)DY型高彈性體瀝青膠結(jié)料、英國BJ型高分子聚合體改性瀝青膠結(jié)料.根據(jù)JT/T 1129—2017《橋梁無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料》要求,瀝青膠結(jié)料相關(guān)基本性能測試結(jié)果見表1.

表1 無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料基本性能

按照AASHTO TP70—2012《Standard method of test for multiple stress creep recovery(MSCR) test of asphalt binder using a dynamic shear rheometer(DSR)》,用動態(tài)剪切流變儀(DSR)測試改性瀝青高溫性能指標(biāo)時,需要先對瀝青試樣進(jìn)行旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱(RTFOT)短期老化處理.由于該伸縮縫結(jié)構(gòu)采用“EPSE”結(jié)構(gòu),實(shí)際結(jié)構(gòu)中不與外界相接處的老化問題并不明顯,且無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料中聚合物改性劑含量高、流動性差,在163℃下進(jìn)行瀝青的老化試驗(yàn)時,樣品在盛樣瓶中受熱不均,部分呈干裂的碎片狀,無法從盛樣瓶中倒出,也難以用于后續(xù)試驗(yàn).由于無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料的自身特性,在國內(nèi)外相關(guān)技術(shù)性能評價標(biāo)準(zhǔn)體系中都較少含有其老化后的評價指標(biāo)[20].綜合考慮,采用原樣瀝青膠結(jié)料開展高溫性能測試更符合膠結(jié)料的實(shí)際工作狀態(tài).試驗(yàn)儀器采用美國TA公司生產(chǎn)的DHR-3動態(tài)剪切流變儀.

1.2.2瀝青混合料

無縫伸縮縫的材料主要由瀝青膠結(jié)料和集料組成,其中的瀝青膠結(jié)料采用高度改性過的改性瀝青,對于集料的選擇則與普通的路用瀝青混合料存在很大區(qū)別,其粒徑和級配的選擇要保證集料具有足夠的間隙.集料之間的大間隙可以保證瀝青混合料中具有足夠的瀝青膠結(jié)料,而瀝青膠結(jié)料是整個瀝青混合料中承擔(dān)伸縮變形的主要部分.本文所使用的集料為粒徑9.5～13.2mm的玄武巖,油石比(質(zhì)量比)采用1∶4.瀝青混合料級配如表2所示.

表2 無縫伸縮縫瀝青混合料級配

1.3 試驗(yàn)方案

1.3.1瀝青膠結(jié)料試驗(yàn)

采用動態(tài)剪切流變儀(DSR)對3種瀝青膠結(jié)料進(jìn)行溫度掃描試驗(yàn)和多應(yīng)力蠕變恢復(fù)(MSCR)試驗(yàn).所用樣品均為普通型伸縮縫瀝青膠結(jié)料,使用地區(qū)夏季路面最高溫度為55～75℃.考慮到路面溫度場的分布規(guī)律,在夏季高溫狀態(tài)下位于路表以下10cm 的伸縮縫溫度低于路表溫度,參考AASHTO M320《Standard specification for performance-graded asphalt binder》的分級溫度選擇試驗(yàn)溫度.溫度掃描試驗(yàn)使用25mm 的轉(zhuǎn)子,試件厚度2mm,應(yīng)變水平0.5%,頻率10rad/s,采用58、64、70、76、82℃這5種溫度.MSCR試驗(yàn)時,首先采用0.1kPa的剪應(yīng)力加載1s,卸載9s,重復(fù)10個周期,接著采用3.2kPa的剪應(yīng)力重復(fù)以上步驟,總共20個周期,共200s;使用25mm的轉(zhuǎn)子,試件厚度2mm,試驗(yàn)采用64、70、76、82℃這4種溫度.溫度掃描試驗(yàn)和MSCR試驗(yàn)中,58、64、70℃這3種溫度反映了伸縮縫在該地區(qū)工作狀態(tài)下的溫度;76、82℃作為試驗(yàn)延伸溫度,用于測試極端狀態(tài)下的材料性能.

1.3.2瀝青混合料車轍試驗(yàn)

依據(jù)JTG E20—2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》進(jìn)行車轍試驗(yàn).

2 測試結(jié)果

2.1 溫度掃描試驗(yàn)指標(biāo)

車轍因子G*/sinδ可以用來表征瀝青膠結(jié)料的高溫性能,其中G*為復(fù)合模量,是最大剪切應(yīng)力與最大剪切應(yīng)變的比值,表征材料的抗變形能力;相位角δ是黏性材料由于應(yīng)變滯后,在測試過程中從施加剪切應(yīng)力到材料產(chǎn)生應(yīng)變的相位差,表征材料中黏性成分和彈性成分的大小,純黏性材料和純彈性材料的相位角分別為90°和0°,介于兩者之間的材料具有不同程度的黏彈性性質(zhì).

圖3是3種瀝青膠結(jié)料的復(fù)合模量和相位角隨溫度變化曲線.由圖3可以看出：3種瀝青膠結(jié)料的復(fù)合模量均隨著溫度的升高而降低,表明隨著溫度的上升,瀝青膠結(jié)料抗變形能力降低;相位角在試驗(yàn)溫度范圍內(nèi)變化幅度較小,這是由于無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料在高溫狀態(tài)下具有較高的模量,相位角受溫度變化影響較小.相位角大小反映了3種瀝青膠結(jié)料的彈性成分含量,其中DY型瀝青膠結(jié)料的彈性成分含量最低,HN型瀝青膠結(jié)料略低于BJ型瀝青膠結(jié)料.圖4是3種瀝青膠結(jié)料的車轍因子隨溫度變化曲線.由圖4可見：3條曲線基本平行,車轍因子均隨著溫度的上升而下降,變化趨勢相同;在試驗(yàn)溫度條件下,3種瀝青膠結(jié)料的車轍因子大小排序?yàn)椋篐N型>BJ型>DY型.根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算可得,3種瀝青膠結(jié)料的車轍因子等于1kPa時所對應(yīng)的溫度分別為163、145、148℃.車轍因子和高溫PG分級結(jié)果顯示,3種瀝青膠結(jié)料的高溫性能大小排序?yàn)椋篐N型>BJ型>DY型.

圖3 瀝青膠結(jié)料在不同溫度下的復(fù)合模量和相位角Fig.3 Composite modulus and phase angle of asphalt binder at different temperatures

圖4 瀝青膠結(jié)料在不同溫度下的車轍因子Fig.4 Rutting factor of asphalt binder at different temperatures

2.2 MSCR試驗(yàn)指標(biāo)

無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料具有一定的延遲彈性恢復(fù)性能,在一定時間內(nèi),恢復(fù)的變形量越大,則不可恢復(fù)應(yīng)變量越少,表明瀝青膠結(jié)料抵抗高溫車轍變形的能力越好.在0.1、3.2kPa 2種應(yīng)力加載模式下,多應(yīng)力蠕變恢復(fù)試驗(yàn)10個循環(huán)周期的平均應(yīng)變恢復(fù)率分別為R0.1和R3.2,2種應(yīng)變恢復(fù)率相對差值為Rdiff.平均應(yīng)變恢復(fù)率反映了瀝青的彈性恢復(fù)能力,應(yīng)變恢復(fù)率相對差值反映了瀝青恢復(fù)率對應(yīng)力的敏感性.試驗(yàn)結(jié)果見圖5～7.

圖6 瀝青膠結(jié)料在不同溫度下的平均應(yīng)變恢復(fù)率R3.2 Fig.6 Average strain recovery rate R3.2 of asphalt binder at different temperatures

圖7 瀝青膠結(jié)料在不同溫度下應(yīng)變恢復(fù)率的相對差值Rdiff Fig.7 Relative difference in strain recovery rate Rdiff of asphalt binder at different temperatures

由圖5、6可見：在0.1kPa應(yīng)力作用下,3種瀝青膠結(jié)料在試驗(yàn)溫度下的平均應(yīng)變恢復(fù)率均大于95%,說明無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料在線彈性范圍內(nèi)具有很好的回彈性能,其R0.1的大小排序?yàn)椋築J型>HN型>DY型；在3.2kPa應(yīng)力作用下,HN型瀝青膠結(jié)料的平均應(yīng)變恢復(fù)率與DY型瀝青膠結(jié)料相近,BJ型瀝青膠結(jié)料則大于前兩者；相較于低應(yīng)力狀態(tài),高應(yīng)力狀態(tài)下3種瀝青膠結(jié)料的平均應(yīng)變恢復(fù)率均隨著溫度的增大而減小,當(dāng)試驗(yàn)溫度超過76℃時,R3.2下降速度變快,原因可能是在高應(yīng)力作用下,瀝青膠結(jié)料進(jìn)入非線性流變區(qū)域,因此對溫度變化更為敏感.對比相位角測試結(jié)果可知,瀝青平均應(yīng)變恢復(fù)率大小與瀝青彈性成分含量存在相關(guān)性.圖7結(jié)果表明：3種瀝青膠結(jié)料應(yīng)變恢復(fù)率相對差值Rdiff大小排序?yàn)椋篐N型>DY型>BJ型,BJ型瀝青膠結(jié)料在試驗(yàn)溫度條件下對應(yīng)力變化最不敏感.

瀝青膠結(jié)料在應(yīng)力作用后不可恢復(fù)的形變逐漸累積會形成車轍變形,因此不可恢復(fù)應(yīng)變也是評價瀝青膠結(jié)料高溫抗車轍能力的重要指標(biāo).2種應(yīng)力加載模式下,10個循環(huán)周期的平均不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃糠謩e為Jnr0.1和Jnr3.2,不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃康南鄬Σ钪禐镴nr-diff.試驗(yàn)結(jié)果見圖8～10.由圖8～10可見：當(dāng)試驗(yàn)溫度在76℃以下時,3種瀝青膠結(jié)料的不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃侩S著溫度變化而變化緩慢;當(dāng)試驗(yàn)溫度超過76℃ 后,2種應(yīng)力狀態(tài)下的不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃烤鲩L明顯,且其大小排序與高應(yīng)力狀態(tài)下平均應(yīng)變恢復(fù)率的大小排序相反.原因可能是當(dāng)溫度達(dá)到一定程度時,瀝青膠結(jié)料內(nèi)部結(jié)構(gòu)遭到破壞,使其高溫性能下降,這點(diǎn)尚有待進(jìn)一步研究.另外,由圖10可看到：3種瀝青膠結(jié)料由于應(yīng)力增加導(dǎo)致的不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃烤猩仙?在高溫狀態(tài)下的應(yīng)力敏感度較高,BJ型瀝青膠結(jié)料由于應(yīng)力變化導(dǎo)致的不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃看笥贖N型瀝青膠結(jié)料和DY型瀝青膠結(jié)料.結(jié)合瀝青黏彈性成分含量的大小發(fā)現(xiàn),瀝青膠結(jié)料彈性性質(zhì)越強(qiáng),其平均應(yīng)變恢復(fù)率越高,不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃吭叫?應(yīng)力敏感性也越高.綜合試驗(yàn)結(jié)果可知,3種瀝青膠結(jié)料適用于最高溫度在76℃以下的路面,BJ型瀝青膠結(jié)料在高溫條件下的彈性恢復(fù)能力和抵抗車轍變形的能力更強(qiáng),適合重或特重交通量路段.

圖8 瀝青膠結(jié)料在不同溫度下的平均不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃縅nr0.1Fig.8 Average unrecoverable creep compliance Jnr0.1 of asphalt binder at different temperatures

圖9 瀝青膠結(jié)料在不同溫度下的平均不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃縅nr3.2Fig.9 Average unrecoverable creep compliance Jnr3.2 of asphalt binder at different temperatures

圖10 瀝青膠結(jié)料在不同溫度下不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃康南鄬Σ钪礘nr-diffFig.10 Relative difference in unrecoverable creep compliance Jnr-diff of asphalt binder at different temperatures

2.3 車轍試驗(yàn)結(jié)果

車轍試驗(yàn)是評價瀝青混合料在規(guī)定溫度條件下抵抗塑性流動變形能力的方法,在試驗(yàn)過程中測定試件變形與時間或車輪通過次數(shù)之間的關(guān)系,以此來計(jì)算瀝青混合料的動穩(wěn)定度(DS值).車轍試驗(yàn)結(jié)果與實(shí)際路面有極好的相關(guān)性,可用于檢測彈塑體混合料的抗車轍能力.3種瀝青混合料的車轍試驗(yàn)結(jié)果見圖11.由圖11可見：3種瀝青混合料的抗車轍能力為：BJ型>HN型>DY型.彈塑體混合料高溫性能測試所得結(jié)果與MSCR試驗(yàn)結(jié)果一致,證明用MSCR試驗(yàn)來評估無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料的高溫性能結(jié)果可靠.3種瀝青混合料車轍因子大小排序?yàn)椋篐N型>BJ型>DY型,從車轍因子試驗(yàn)結(jié)果來看,HN型瀝青膠結(jié)料的高溫性能更好.但由于無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料不能進(jìn)行短期老化試驗(yàn),使得溫度掃描試驗(yàn)不能完全符合規(guī)范要求,測試結(jié)果只能反映相同試驗(yàn)條件下的瀝青膠結(jié)料相對性能表現(xiàn).同時動態(tài)剪切流變試驗(yàn)沒有考慮改性瀝青的高延遲彈性恢復(fù)能力,測試結(jié)果存在局限性,對無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料的高溫性能評價只能作為參考之用,無法對其進(jìn)行準(zhǔn)確評價.另外的原因還可能是動態(tài)剪切流變試驗(yàn)的加載應(yīng)力相對于MSCR試驗(yàn)更低,在不同試驗(yàn)狀態(tài)下,瀝青處于不同的黏彈狀態(tài),但對于處于重載交通下的瀝青,MSCR試驗(yàn)的加載應(yīng)力模式顯然更接近實(shí)際使用狀態(tài).

圖11 彈塑體混合料動穩(wěn)定度Fig.11 Dynamic stability of the elastomer mixture(60℃)

3 結(jié)論

(1)在試驗(yàn)溫度條件下,HN型瀝青膠結(jié)料的車轍因子G*/sinδ最大;BJ型瀝青膠結(jié)料的平均應(yīng)變恢復(fù)率最大,不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃孔钚?在高溫條件下彈性恢復(fù)能力和抵抗車轍變形的能力更強(qiáng),在工作溫度狀態(tài)下,其高溫變形恢復(fù)能力更好.經(jīng)車轍試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證可知,BJ型瀝青膠結(jié)料的高溫抵抗車轍性能相對較好,證明用MSCR試驗(yàn)來評價無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料高溫性能相對更準(zhǔn)確.

(2)規(guī)范指標(biāo)對瀝青性能區(qū)分度較小,且相關(guān)指標(biāo)不能有效反映瀝青高溫性能.溫度掃描試驗(yàn)所得的車轍因子不能夠較好地反映瀝青高溫抵抗變形能力,而MSCR試驗(yàn)考慮了瀝青線性和非線性黏彈狀態(tài),能夠較全面地評價無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料的高溫性能和彈性恢復(fù)性能,且其試驗(yàn)指標(biāo)區(qū)分度明顯,試驗(yàn)方法相對簡單,可以考慮用該試驗(yàn)指標(biāo)代替相關(guān)規(guī)范指標(biāo).

(3)無縫伸縮縫瀝青膠結(jié)料作為一種黏彈性材料,其黏彈性成分含量對其高溫性能有一定的影響.初步對比顯示,瀝青彈性成分含量越高,其平均應(yīng)變恢復(fù)率越高,不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃吭叫?應(yīng)力敏感性也越高.對于瀝青膠結(jié)料黏彈性成分含量與性能的具體關(guān)系,需要通過更多的材料對比試驗(yàn)才能確定.