中鐵二院工程集團(tuán)有限責(zé)任公司 許 琳 王勝男 鞏 云 王岳怡 周志強(qiáng)

0 引言

近年來，中國高速鐵路建設(shè)和運(yùn)營取得了舉世矚目的成就。截至2020年底，全國鐵路營運(yùn)總里程為14.63萬km，高鐵(含城際鐵路)為3.8萬km，覆蓋約99%的20萬人口及以上城市。

鐵路車站建筑特別是客運(yùn)專線，由于建筑功能復(fù)雜，室內(nèi)人員流動(dòng)性較大，使用時(shí)間長，傳統(tǒng)空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計(jì)不能完全滿足人員舒適性要求，室內(nèi)空氣品質(zhì)得不到保證。增大室內(nèi)自然、新鮮空氣的流動(dòng)，通過建筑開窗將室外新風(fēng)引入室內(nèi)是減少空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行能耗和提高人員熱舒適性的重要方式[1-3]。

目前針對(duì)建筑復(fù)合通風(fēng)方式的研究較少，對(duì)于高架車站通風(fēng)方式的研究則更少。田利偉等人運(yùn)用多區(qū)域網(wǎng)絡(luò)模擬工具ContamW對(duì)新廣州站進(jìn)行了通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)優(yōu)化[4]。喬宣銘為研究北方鐵路客站夏季通風(fēng)降溫效果，結(jié)合當(dāng)?shù)貧夂蛱攸c(diǎn)，提出了合理的通風(fēng)降溫方式[5]。羅國志等人采用EnergyPlus模擬比較了成都地區(qū)辦公建筑在復(fù)合通風(fēng)、機(jī)械通風(fēng)及自然通風(fēng)模式下的系統(tǒng)能耗和室內(nèi)熱舒適時(shí)間[6]。Menassa等人提出一種通用的自動(dòng)混合通風(fēng)系統(tǒng)，研究了混合通風(fēng)系統(tǒng)的最佳運(yùn)行方式，與傳統(tǒng)機(jī)械通風(fēng)相比節(jié)能20%[7]。

本文采用EnergyPlus能耗分析軟件對(duì)候車大廳室內(nèi)熱環(huán)境進(jìn)行研究，提出一種適用于西昌西站的復(fù)合通風(fēng)方案及相應(yīng)的運(yùn)行控制策略，在滿足室內(nèi)空氣品質(zhì)的同時(shí)，節(jié)能降耗，提高經(jīng)濟(jì)效益。

1 工程概況

1.1 建筑概況

西昌西站(見圖1)屬于大型鐵路高架站房，位于四川省涼山彝族自治州，地上3層，局部地下1層和高架夾層，總建筑面積為14 992.52 m2，其中高架候車室夾層建筑面積為1 054.92 m2，建筑高度為38.25 m。站房為混凝土框架結(jié)構(gòu)，高架候車站房為鋼結(jié)構(gòu)框架，采用高透光Low-E門窗，巖棉、玻璃棉板外墻，外墻傳熱系數(shù)為1.24 W/(m2·K)，外窗(含透光幕墻)傳熱系數(shù)為2.70 W/(m2·K)，總窗墻面積比為0.13。

圖1 西昌西站主視圖

1.2 氣象參數(shù)分析

西昌市位于川西高原的安寧河平原腹地，海拔1 500～2 500 m，屬于溫和地區(qū)[8]，全年干濕季分明，年平均氣溫為17.2 ℃，夏季平均氣溫為22.6 ℃，冬季平均氣溫為9.9 ℃，氣溫年溫差較小，日溫差較大[9]。西昌主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)镹(17.81%)，次主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)镾SW(7.69%)，全年靜風(fēng)頻率為10.81%。本文研究采用《中國建筑熱環(huán)境分析專用氣象數(shù)據(jù)集》中的西昌地區(qū)氣象參數(shù)，得到各月室外干球溫度低于18 ℃、高于27 ℃及18～27 ℃范圍內(nèi)的小時(shí)數(shù)，統(tǒng)計(jì)結(jié)果見圖2。

圖2 西昌典型氣象年各月溫度分布

經(jīng)統(tǒng)計(jì)，西昌地區(qū)全年室外干球溫度在18～27 ℃范圍內(nèi)的小時(shí)數(shù)為4 538 h，占全年總時(shí)數(shù)的51.8%；全年室外干球溫度低于18 ℃的小時(shí)數(shù)為3 209 h，占全年總時(shí)數(shù)的36.6%；全年室外干球溫度高于27 ℃的小時(shí)數(shù)為1 013 h，占全年總時(shí)數(shù)的11.6%。西昌地區(qū)具有冬暖夏涼的氣候特性，根據(jù)站房建筑特點(diǎn)和空調(diào)負(fù)荷變化規(guī)律，在建筑和空調(diào)設(shè)計(jì)過程中可以利用通風(fēng)技術(shù)消除室內(nèi)的余熱和余濕，實(shí)現(xiàn)節(jié)能。

1.3 評(píng)價(jià)指標(biāo)設(shè)定

西昌西站候車廳屬于高大空間，具有大玻璃外墻、人員密度較大、疏密反差大等特點(diǎn)，候車廳作為人員短暫停留的過渡空間，熱舒適指標(biāo)的選取會(huì)對(duì)結(jié)果有不同的影響。針對(duì)站房候車廳通風(fēng)方式的研究，需確定通風(fēng)條件下的室內(nèi)熱舒適性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。

GB 50736—2012《民用建筑供暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》[10]和TB 10056—2019《鐵路房屋供暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》[11]對(duì)車站候車廳的空調(diào)或供暖設(shè)計(jì)有明確要求。設(shè)計(jì)規(guī)范的熱舒適評(píng)價(jià)指標(biāo)主要采用的是Fanger提出的PMV-PPD指標(biāo)，其主要適用于穩(wěn)態(tài)熱環(huán)境，對(duì)于通風(fēng)等動(dòng)態(tài)熱環(huán)境下的人員熱舒適評(píng)價(jià)結(jié)果存在較大偏差[12]。

本文采用可以對(duì)動(dòng)態(tài)熱環(huán)境進(jìn)行預(yù)測(cè)的ASHRAE Standard 55-2017中所述的熱舒適性模型[13]，該標(biāo)準(zhǔn)以de Dear等人的調(diào)研[14]為基礎(chǔ)，給出了自然通風(fēng)條件下室內(nèi)熱舒適體感溫度的計(jì)算公式(見式(1))[15-16]。本文采用式(1)計(jì)算得到西昌地區(qū)的室內(nèi)舒適溫度，并以ASHRAE標(biāo)準(zhǔn)中80%滿意度對(duì)應(yīng)的溫度范圍作為候車廳復(fù)合通風(fēng)控制目標(biāo)參數(shù)的設(shè)定依據(jù)，結(jié)果見表1。

表1 西昌地區(qū)自然通風(fēng)環(huán)境室內(nèi)舒適溫度 ℃

tc=0.31tm+17.8

(1)

式中tc為室內(nèi)舒適溫度，℃；tm為室外環(huán)境月平均溫度，℃。

該模型中tc±3.5 ℃為80%滿意度所對(duì)應(yīng)的熱舒適區(qū)。

2 復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)研究

2.1 通風(fēng)模型

2.1.1自然通風(fēng)

自然通風(fēng)最基本的動(dòng)力是風(fēng)壓和熱壓，風(fēng)壓作用下的自然通風(fēng)是由于建筑迎風(fēng)面和背風(fēng)面的風(fēng)壓差，熱壓作用下的自然通風(fēng)是由于室內(nèi)外空氣的溫差和進(jìn)出風(fēng)口的高差。自然通風(fēng)量由下式計(jì)算得出[6]：

L=CQΔpn

(2)

式中L為自然通風(fēng)量，kg/s；CQ為流量系數(shù)，kg/(Pan·s)；Δp為門窗洞口兩側(cè)的壓力差，Pa；n為空氣流量指數(shù)，取0.5～1.0。

選用中國標(biāo)準(zhǔn)氣象數(shù)據(jù)(CSWD)中西昌地區(qū)的室外風(fēng)速和風(fēng)向等參數(shù)計(jì)算通風(fēng)換氣量，通風(fēng)窗內(nèi)外風(fēng)壓差[6]為

(3)

式中 Δpw為通風(fēng)窗內(nèi)外風(fēng)壓差，Pa；ρ0為室外空氣密度，kg/m3；v0為室外空氣流速，m/s；K為空氣動(dòng)力系數(shù)。

通風(fēng)窗內(nèi)外熱壓差[6]為

Δps=g∑ρijΔzij

(4)

式中 Δps為通風(fēng)窗內(nèi)外熱壓差，Pa；g為自由落體加速度，m/s2；ρij為節(jié)點(diǎn)i出口至節(jié)點(diǎn)j入口的空氣密度，kg/m3；Δzij為節(jié)點(diǎn)i和節(jié)點(diǎn)j間的相對(duì)距離，m。

2.1.2機(jī)械通風(fēng)

當(dāng)自然通風(fēng)無法滿足室內(nèi)熱舒適要求時(shí)，相比于空調(diào)系統(tǒng)，優(yōu)先考慮采用能耗更少的機(jī)械通風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行輔助冷卻。根據(jù)室內(nèi)逐時(shí)負(fù)荷可以計(jì)算得到逐時(shí)風(fēng)量，根據(jù)風(fēng)量的變化采用帶有變頻器的風(fēng)機(jī)，通過調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)葉輪轉(zhuǎn)速，達(dá)到改變風(fēng)量的目的[15-16]。采用變頻器控制風(fēng)機(jī)相較于一般的調(diào)節(jié)閥門控制風(fēng)量的方法，運(yùn)行能耗少，綜合效益高。

變頻風(fēng)機(jī)的功率與風(fēng)量的三次冪成正比：

(5)

式中N、N0分別為風(fēng)機(jī)的實(shí)際功率和額定功率，kW；Lj、L0分別為風(fēng)機(jī)的實(shí)際風(fēng)量和額定風(fēng)量，m3/h。

2.1.3復(fù)合通風(fēng)

復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)是自然通風(fēng)和機(jī)械動(dòng)力混合的系統(tǒng)，通過控制策略，在保證室內(nèi)空氣品質(zhì)和熱舒適的同時(shí)，使得系統(tǒng)能耗最低。由文獻(xiàn)[17]可得復(fù)合通風(fēng)量的計(jì)算公式為

(6)

式中Lt為復(fù)合通風(fēng)總風(fēng)量，m3/h；Lw、Ls分別為風(fēng)壓自然通風(fēng)量和熱壓自然通風(fēng)量，m3/h。

利用建筑能耗模擬軟件EnergyPlus對(duì)候車廳進(jìn)行全年通風(fēng)量計(jì)算，可得到非供暖季不同室外溫度下，能夠滿足90%使用時(shí)間內(nèi)熱舒適性要求的復(fù)合通風(fēng)設(shè)計(jì)風(fēng)量。

2.2 復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)運(yùn)行方案

利用已開設(shè)的電動(dòng)排煙窗作為自然通風(fēng)進(jìn)/排風(fēng)口，在滿足自然排煙設(shè)計(jì)要求下，有目的地調(diào)整窗口的開啟面積。候車廳頂部共設(shè)置4處電動(dòng)排煙窗，每處開啟凈面積為75 m2；候車廳正立面距地2.0 m高處設(shè)置自然補(bǔ)風(fēng)窗，開窗凈面積為35 m2。候車大廳電動(dòng)排煙窗設(shè)置示意圖見圖3。由于高架候車廳縱向進(jìn)深達(dá)110 m，為了更好地研究不同區(qū)域熱環(huán)境差異，將該層劃分為4個(gè)區(qū)域，分區(qū)示意圖見圖4。

圖3 候車廳開窗示意圖

圖4 候車廳分區(qū)示意圖

候車廳通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)由組合式空氣處理機(jī)組和變頻軸流風(fēng)機(jī)并聯(lián)組成，系統(tǒng)原理圖見圖5。候車廳在夏季和過渡季采用分階段通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計(jì)：室外溫度較低時(shí)，僅開啟電動(dòng)排煙窗，為自然通風(fēng)系統(tǒng)；室外溫度升高時(shí)，電動(dòng)排煙窗和風(fēng)機(jī)聯(lián)合運(yùn)行，為復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)；室外溫度持續(xù)升高時(shí)，開啟組合式空氣處理機(jī)組，關(guān)閉風(fēng)機(jī)和電動(dòng)排煙窗，為一次回風(fēng)全空氣空調(diào)系統(tǒng)。

注：組空為組合式空氣處理機(jī)組。圖5 候車廳通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)原理圖

2.2.1室內(nèi)熱環(huán)境

利用EnergyPlus軟件建立了該火車站的建筑模型，為了簡化候車廳模型，把同一方向上相同高度的若干門或窗等效為一個(gè)門或窗，對(duì)模型計(jì)算的準(zhǔn)確性不會(huì)造成影響，西昌西站建筑模型如圖6所示。

圖6 西昌西站建筑模型

模擬選擇典型氣象年的氣象數(shù)據(jù)，周期為1月1日00：00至12月31日24：00，時(shí)間步長為1 h。根據(jù)TB 10100—2018《鐵路旅客車站設(shè)計(jì)規(guī)范》的推薦值，候車廳室內(nèi)人員密度為0.9人/m2，照明負(fù)荷為20 W/m2，設(shè)備負(fù)荷為15 W/m2。通過EnergyPlus模擬得到候車廳全年動(dòng)態(tài)負(fù)荷變化情況，如圖7所示。

圖7 候車廳全年動(dòng)態(tài)負(fù)荷變化

由圖7可以看出：西昌西站候車廳全年冷熱負(fù)荷波動(dòng)較大，全年最大冷負(fù)荷為1 450 kW，最大熱負(fù)荷為1 130 kW，冷熱負(fù)荷差異不明顯；在3—4月及9—10月過渡季期間，設(shè)計(jì)時(shí)需要考慮一天內(nèi)冷熱交替的現(xiàn)象。在候車廳開窗總面積為320 m2的條件下，得到各區(qū)域分別在全年自然通風(fēng)模式和復(fù)合通風(fēng)模式下的室內(nèi)溫度變化情況，以區(qū)域4室內(nèi)溫度作為標(biāo)準(zhǔn)，得到區(qū)域1、區(qū)域2和區(qū)域3的溫差，如圖8所示。

圖8 區(qū)域間全年溫差波動(dòng)

由圖8可以看出：候車廳進(jìn)深較大，自然風(fēng)不能均勻到達(dá)，不同區(qū)域存在明顯溫差；區(qū)域1位于建筑最內(nèi)區(qū)，區(qū)域1與區(qū)域4的溫差最大，區(qū)域1室內(nèi)溫度最高，人員熱舒適感覺最差，為最不利區(qū)域。下文將最不利區(qū)域的室內(nèi)熱環(huán)境變化作為分析對(duì)象，以80%滿意度熱舒適區(qū)間為控制目標(biāo)，研究最不利區(qū)域在2種工況下的室內(nèi)溫度變化。

2.2.2自然通風(fēng)溫度

西昌地區(qū)非供暖季開始日期為3月20日，結(jié)束日期為10月26日；供暖季需開啟空調(diào)供熱，關(guān)閉電動(dòng)排煙窗，本文主要研究非供暖季復(fù)合通風(fēng)的應(yīng)用效果。以5月為例，候車廳在自然通風(fēng)模式下的室內(nèi)溫度波動(dòng)曲線如圖9所示。該曲線與ASHRAE 80%熱舒適溫度曲線存在交點(diǎn)，找出交點(diǎn)處所對(duì)應(yīng)的室外環(huán)境溫度，考慮能夠滿足90%使用時(shí)間，即可得到自然通風(fēng)在5月的邊界溫度。

圖9 自然通風(fēng)工況下5月室內(nèi)逐日溫度

基于上述分析方法，得到西昌西站候車廳夏季和過渡季自然通風(fēng)模式的邊界溫度，見表2，當(dāng)某月某時(shí)刻的室外溫度低于該月的邊界溫度時(shí)，僅需開啟電動(dòng)排煙窗，就可以有效消除室內(nèi)余熱。

表2 自然通風(fēng)模式下的邊界溫度 ℃

2.2.3復(fù)合通風(fēng)溫度

結(jié)合室外環(huán)境溫度和2.1.3節(jié)計(jì)算的復(fù)合通風(fēng)量，將EnergyPlus模擬得到的復(fù)合通風(fēng)模式下的室內(nèi)溫度曲線與80%熱舒適溫度曲線進(jìn)行比較，同2.2.2節(jié)分析方法，得到5月復(fù)合通風(fēng)室內(nèi)逐日溫度，如圖10所示。西昌西站候車廳夏季和過渡季復(fù)合通風(fēng)模式下的邊界溫度見表3。

表3 復(fù)合通風(fēng)模式下的邊界溫度 ℃

圖10 復(fù)合通風(fēng)工況下5月室內(nèi)逐日溫度

以5月為例，當(dāng)5月某時(shí)刻室外溫度為26 ℃時(shí)，自然通風(fēng)已不能完全實(shí)現(xiàn)對(duì)候車廳通風(fēng)降溫，需開啟變頻軸流風(fēng)機(jī)進(jìn)行復(fù)合通風(fēng)；當(dāng)室外溫度高于27 ℃時(shí)，此時(shí)復(fù)合通風(fēng)也無法實(shí)現(xiàn)通風(fēng)降溫，需關(guān)閉電動(dòng)排煙窗和軸流風(fēng)機(jī)，開啟空調(diào)系統(tǒng)。候車廳全年分別在自然通風(fēng)模式和復(fù)合通風(fēng)模式下滿足熱舒適溫度的總小時(shí)數(shù)如圖11所示。

圖11 2種通風(fēng)模式室內(nèi)熱舒適時(shí)間統(tǒng)計(jì)

隨著室外氣溫升高，自然通風(fēng)效果減弱，開啟風(fēng)機(jī)后，室內(nèi)熱舒適時(shí)間延長。復(fù)合通風(fēng)在過渡季的熱舒適時(shí)間多于夏季，室外溫度越低，復(fù)合通風(fēng)的熱舒適時(shí)間越長，對(duì)室內(nèi)熱環(huán)境的改善效應(yīng)越明顯。復(fù)合通風(fēng)技術(shù)的合理應(yīng)用可以降低室內(nèi)空調(diào)冷負(fù)荷，縮短空調(diào)使用時(shí)間，實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗的目的。

2.3 復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)控制策略

由前文分析，可以得到候車廳通風(fēng)模式與空調(diào)模式的工況轉(zhuǎn)換策略，見表4。由站房建筑自動(dòng)化系統(tǒng)(BAS)設(shè)置相關(guān)溫度檢測(cè)點(diǎn)，根據(jù)測(cè)量結(jié)果，自動(dòng)(或由人工干預(yù))進(jìn)行工況的轉(zhuǎn)換。通風(fēng)降溫工況下，復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)控制策略如圖12所示。

表4 通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)的邊界溫度 ℃

注：tw1、tw2分別為自然通風(fēng)和復(fù)合通風(fēng)的邊界溫度。圖12 復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)控制策略

3 全年綜合效益分析

3.1 設(shè)備選型

西昌西站候車廳空調(diào)水系統(tǒng)為一級(jí)泵變流量雙管制系統(tǒng)，冷水泵采用變頻泵，采用異程式、閉式機(jī)械循環(huán)；空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)采用一次回風(fēng)全空氣系統(tǒng)，雙側(cè)電動(dòng)噴口送風(fēng)。候車廳主要選用設(shè)備包括：螺桿式空氣源熱泵機(jī)組、組合式空氣處理機(jī)組、變頻軸流風(fēng)機(jī)和水泵等，設(shè)備選型如表5所示。

表5 設(shè)備選型技術(shù)參數(shù)

3.2 系統(tǒng)能耗分析

機(jī)械制冷空調(diào)系統(tǒng)主要考慮在制冷季開啟空調(diào)，過渡季利用組合式空氣處理機(jī)組通風(fēng)降溫。候車廳分別采用復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)與機(jī)械制冷空調(diào)系統(tǒng)，需要運(yùn)行空調(diào)的時(shí)間見表6，其中方案1為機(jī)械制冷空調(diào)系統(tǒng)，方案2為復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)。

表6 2種方案空調(diào)運(yùn)行時(shí)間統(tǒng)計(jì) h/a

候車廳采用復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)，與機(jī)械制冷空調(diào)系統(tǒng)相比，制冷工況下所需開啟空調(diào)的時(shí)間明顯縮短。根據(jù)候車廳區(qū)域劃分，區(qū)域2和區(qū)域3同屬于內(nèi)區(qū)，故兩區(qū)域空調(diào)單獨(dú)運(yùn)行時(shí)間比較接近；通過2.2.1節(jié)計(jì)算可知，室內(nèi)溫度從區(qū)域1至區(qū)域4逐漸降低，方案2工況下的空調(diào)運(yùn)行時(shí)間也隨區(qū)域溫度降低而縮短。

實(shí)際工程設(shè)計(jì)中，北區(qū)(區(qū)域1、2)冷量由組合式空氣處理機(jī)組ZK-600承擔(dān)，南區(qū)(區(qū)域3、4)冷量由組合式空氣處理機(jī)組ZK-750承擔(dān)，內(nèi)外區(qū)空調(diào)各自獨(dú)立運(yùn)行。由表6數(shù)據(jù)可知，北區(qū)空調(diào)運(yùn)行時(shí)間可減少354 h/a，南區(qū)空調(diào)運(yùn)行時(shí)間可減少591 h/a。方案1設(shè)計(jì)工況下，候車廳全年能耗為362 298 kW·h；方案2設(shè)計(jì)工況下，候車廳全年能耗為272 810 kW·h，全年節(jié)能量為89 488 kW·h，節(jié)能率為24.7%。

3.3 經(jīng)濟(jì)效益分析

對(duì)于一次性投資的方案，若每年的凈收益基本相同，則投資回收期可表示為項(xiàng)目增加的投資費(fèi)用與年平均凈收益的比值，即

(7)

式中P為投資回收期，a；C為項(xiàng)目增加的投資總額，元；A為項(xiàng)目年平均凈收益，元/a。

復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)備初投資見表7。

表7 復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)初投資

復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)相比機(jī)械制冷空調(diào)系統(tǒng)新增了4臺(tái)變頻軸流風(fēng)機(jī)，設(shè)備初投資雖然增加，但復(fù)合通風(fēng)減少了空調(diào)運(yùn)行時(shí)間，系統(tǒng)總能耗降低。經(jīng)計(jì)算，復(fù)合通風(fēng)系統(tǒng)的年節(jié)能量為89 488 kW·h，西昌地區(qū)的電價(jià)按0.65元/(kW·h)計(jì)算，則投資回收期約為3.74 a。

4 結(jié)論

1) 以ASHRAE 80%舒適區(qū)間為評(píng)價(jià)指標(biāo)，提出以室內(nèi)熱舒適溫度為控制目標(biāo)的復(fù)合通風(fēng)運(yùn)行方案，根據(jù)西昌地區(qū)過渡季節(jié)和夏季室外環(huán)境溫度，確定了通風(fēng)空調(diào)工況模式轉(zhuǎn)換的邊界溫度，提出了針對(duì)各月的復(fù)合通風(fēng)運(yùn)行控制策略。

2) 根據(jù)候車大廳自然通風(fēng)條件下室內(nèi)溫度的差異性，對(duì)候車大廳實(shí)現(xiàn)分區(qū)控制，提出采用電動(dòng)排煙窗+4臺(tái)變頻軸流風(fēng)機(jī)+4臺(tái)組合式空氣處理機(jī)組的通風(fēng)空調(diào)方案，將組合式空氣處理機(jī)組與變頻軸流風(fēng)機(jī)并聯(lián)，根據(jù)室外溫度的變化來控制機(jī)組設(shè)備的啟停設(shè)置。

3) 通過復(fù)合通風(fēng)技術(shù)的應(yīng)用，與機(jī)械制冷空調(diào)系統(tǒng)相比，北區(qū)空調(diào)運(yùn)行時(shí)間可減少354 h/a，南區(qū)空調(diào)運(yùn)行時(shí)間可減少591 h/a，全年可減少能耗89 488 kW·h，實(shí)現(xiàn)24.7%的節(jié)能率，投資回收期約為3.74 a。