李洪濤，林海峰，沈文煜，卓為頂，劉 釗

(1.江蘇省交通工程建設(shè)局，江蘇 南京 210001； 2.東南大學(xué)，江蘇 南京 211189；3.南京工程學(xué)院，江蘇 南京 211167)

1 工程概況

芒稻河特大橋?qū)儆诮K省五峰山過(guò)江通道北接線工程，主橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力混凝土剛構(gòu)-連續(xù)梁組合體系，跨徑76.72m+3×130m+81.72m，如圖1所示。其33～35號(hào)墩位于主航道內(nèi)，橋墩為薄壁混凝土墩身，承臺(tái)平面為矩形且位于河床下，采用鉆孔灌注樁群樁基礎(chǔ)。

圖1 主橋跨立面(單位:cm)

芒稻河為長(zhǎng)江支流三級(jí)航道，橋址處平均流速1.3m/s，土層主要為粉土和粉砂。結(jié)合本橋基礎(chǔ)形式及水文地質(zhì)等條件后，確定承臺(tái)施工采用鋼板樁圍堰[1-2]。由于33～35號(hào)承臺(tái)施工過(guò)程中，抽水后內(nèi)外水頭差最大值可達(dá)19m，在充分研究的基礎(chǔ)上，提出圍囹支撐采用水中整體下放，先支撐后抽水的方案。在此以33號(hào)承臺(tái)為例，展示超長(zhǎng)鋼板樁圍堰的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)過(guò)程。

2 鋼板樁圍堰初步設(shè)計(jì)

2.1 圍堰平面布置及鋼板樁選型

圍堰平面布置主要考慮承臺(tái)墩身尺寸及工作空間[3]，本橋33號(hào)承臺(tái)尺寸為39.45m×14.40m×5m(長(zhǎng)×寬×高)，考慮到承臺(tái)長(zhǎng)寬比>2，宜采用矩形圍堰，內(nèi)壁宜比承臺(tái)寬1.0～1.5m，確定其平面尺寸為42m×16.8m。

考慮到該圍堰尺度大、內(nèi)外水頭差大，選用截面模量較大的拉森Ⅳw型鋼板樁[4]。為保證圍囹內(nèi)支撐在不影響橋墩施工的情況下抵抗靜水壓，在圍堰內(nèi)設(shè)雙菱形斜撐及長(zhǎng)邊中部2道對(duì)口撐[5]，如圖2所示。

圖2 圍堰平面

2.2 圍堰立面設(shè)計(jì)

2.2.1鋼板樁長(zhǎng)度確定

考慮到設(shè)計(jì)水位為4.000m，圍堰頂應(yīng)高于設(shè)計(jì)水位，確定圍堰頂標(biāo)高為5.000m。33號(hào)承臺(tái)底標(biāo)高為-15.000m，河床面標(biāo)高為-9.960m，為了滿足圍堰嵌固深度及抗浮要求，取鋼板樁總長(zhǎng)為34m，封底混凝土厚度為4m，圍堰立面布置如圖3所示。

圖3 圍堰正立面

2.2.2圍囹支撐立面位置及桿件選型基本步驟

1)確定圍堰頂、底層的支撐位置 為保證鋼板樁上口的面內(nèi)剛度，一般在水面附近設(shè)置頂層支撐；為不影響承臺(tái)施工，在承臺(tái)頂設(shè)置最下層支撐。

2)確定圍堰支撐的層數(shù) 根據(jù)最大內(nèi)外水頭差及層間距≥2m的原則，確定中間支撐層數(shù)量，本橋33號(hào)墩設(shè)5層內(nèi)撐。

3)確定中間支撐的布置位置 將鋼板樁側(cè)向三角形靜水壓荷載按面積相等的原則劃分為3部分(A1～A3)，并在各部分水壓面積的形心處設(shè)置支撐，記各道支撐間距為h1～h4，如圖4所示。對(duì)于本橋33號(hào)墩，計(jì)算出各圍囹內(nèi)支撐位置，如表1所示。

圖4 內(nèi)支撐豎向布置示意

表1 本橋33號(hào)墩內(nèi)支撐桿件設(shè)計(jì)

4)確定內(nèi)支撐桿件材料 根據(jù)各層圍囹支撐的受力，選擇不同的型鋼桿件，確保各層圍囹支撐桿件應(yīng)力滿足安全要求。

2.3 施工步驟及控制工況

芒稻河特大橋鋼板樁圍堰施工采用鋼圍囹水中整體下放及整體拆除技術(shù)，具體施工步驟為：①插打鋼板樁直至鋼板樁合龍；②帶水吸泥至-11.000m，將第1～5道內(nèi)支撐分層整體下放至設(shè)計(jì)標(biāo)高；③水下抄墊第1，5道內(nèi)支撐與鋼板樁之間空隙；④圍堰內(nèi)水下吸泥、清淤至-18.500m，搭設(shè)封底平臺(tái)澆筑封底混凝土；⑤待封底混凝土養(yǎng)護(hù)完畢，抄墊第2～4道內(nèi)支撐，一次性抽完圍堰內(nèi)的水；⑥承臺(tái)施工完畢后，在承臺(tái)與鋼板樁空隙間回填砂、土混合物，頂部澆筑0.5m高混凝土冠梁，拆第5道內(nèi)支撐；⑦完成墩身施工，向圍堰內(nèi)注水至內(nèi)外水位一致，拔除鋼板樁；⑧利用整體提升系統(tǒng)，將圍囹內(nèi)支撐逐層吊出水面割除。

按施工步驟，在封底混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，抽凈圍堰內(nèi)水時(shí)圍堰處于最不利狀態(tài)，下面以該工況為例，對(duì)33號(hào)鋼板樁圍堰進(jìn)行詳細(xì)的建模分析。

2.4 有限元模型建立

為模擬相鄰鋼板樁間存在豎向錯(cuò)動(dòng)現(xiàn)象，利用Midas Civil有限元軟件，建立鋼板樁和圍囹的三維有限元梁格模型，鋼板樁和內(nèi)支撐采用梁?jiǎn)卧紤]到相鄰鋼板樁存在豎向錯(cuò)動(dòng)，并可繞鎖口轉(zhuǎn)動(dòng)，其連接按剛度等效原則采用虛擬鏈桿進(jìn)行模擬，如圖5所示。通過(guò)耦合垂直于鋼板樁方向和豎向自由度來(lái)模擬圍囹與鋼板樁之間的抄墊；利用“土彈簧”模擬底部土體對(duì)鋼板樁的約束作用；基坑以上土體以主動(dòng)土壓的形式施加在結(jié)構(gòu)上。鋼板樁和圍囹支撐的三維有限元模型如圖6所示。

圖5 梁格法單元示意

圖6 圍堰計(jì)算模型

在利用梁?jiǎn)卧摪鍢哆^(guò)程中需特別注意一點(diǎn)，鋼板樁采用梁格法，鋼板樁在受力計(jì)算時(shí)，應(yīng)以鋼板樁的鎖口連線作為中性軸來(lái)承受外界荷載。因此，不能直接使用單根拉森鋼板樁的截面特性進(jìn)行建模。通過(guò)換算，梁格法中單根拉森鋼板樁的截面特性取值：寬600mm，側(cè)厚210mm，壁厚18mm，面積135.3cm2，慣性矩34 020cm4。

鋼板樁圍堰的主要荷載計(jì)算如下。

1)動(dòng)水壓力計(jì)算 在鋼板樁圍堰計(jì)算模型中，流水壓力簡(jiǎn)化施加在設(shè)計(jì)水位線以下0.3倍水深處，流水壓力計(jì)算式為：

(1)

式中：Fw為流水壓力合力(kN)；K為圍堰形狀系數(shù)，矩形取1.3；Ab為阻水面積，計(jì)算至一般沖刷線處；γw為水的重度；v為設(shè)計(jì)流速，取v=2m/s；g為重力加速度。

2)土彈簧剛度計(jì)算 土彈簧剛度按下式取值：

ks,i=aibmizi

(2)

式中：ks,i為第i土層彈簧剛度；ai為第i土層厚度；b為樁的計(jì)算寬度；mi為第i土層的水平地基抗力系數(shù)；zi為第i土層深度。

33號(hào)圍堰處土彈簧取值如表2所示。

表2 圍堰側(cè)向土彈簧剛度計(jì)算

3)主動(dòng)土壓力計(jì)算 鋼板樁圍堰施工范圍內(nèi)土層為粉土和粉砂，均為強(qiáng)透水性土層，其中粉土厚度為0.2～8.2m，天然密度為1.87g/cm3，內(nèi)摩擦角為30.9°，黏聚力為7kPa；粉砂厚度為2.2～40.1m，天然密度為1.89g/cm3，內(nèi)摩擦角為17.3°，黏聚力為6.9kPa。土壓力計(jì)算時(shí)考慮采用水土分算法按下式計(jì)算：

(3)

式中：Pak為土壓力；γf為土的浮重度；hs為土層厚度；Ka,i為主動(dòng)土壓系數(shù)，Ka,i=tan2(45-φi/2)；ci為黏聚力；h為距水面高度。

主動(dòng)土壓力計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖7所示。

圖7 主動(dòng)土壓力計(jì)算簡(jiǎn)圖

2.5 初步計(jì)算結(jié)果

計(jì)算結(jié)果表明，鋼板樁變形和應(yīng)力均較大，如圖8所示。對(duì)口撐穩(wěn)定性驗(yàn)算結(jié)果為205.1MPa，超過(guò)穩(wěn)定臨界應(yīng)力205MPa，不滿足規(guī)范要求[6]。

圖8 優(yōu)化前計(jì)算結(jié)果

3 鋼板樁圍堰的優(yōu)化設(shè)計(jì)及對(duì)比

針對(duì)初步設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果中鋼板樁變形、應(yīng)力較大，內(nèi)支撐穩(wěn)定性不滿足規(guī)范要求等情況，對(duì)鋼板樁圍堰進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

3.1 鋼板樁優(yōu)化

為提高鋼板樁的剛度，提出將外側(cè)鋼板樁加焊H型鋼形成焊接組合鋼板樁，用于圍堰的短邊方向(即迎水面和背水面)，鋼板樁分布情況如圖9所示，鋼板樁與組合樁連接如圖10所示。

圖9 在圍堰短邊設(shè)置組合鋼板樁

圖10 鋼板樁與組合樁示意

焊接組合鋼板樁截面特性按表3取值。

表3 焊接組合鋼板樁截面特性值

組合鋼板樁大幅度提高了鋼板樁的抗彎慣性矩[7]，極大地增強(qiáng)了圍堰抵抗側(cè)向荷載的能力。

3.2 層間支撐設(shè)計(jì)

圍囹內(nèi)支撐中，對(duì)口撐計(jì)算長(zhǎng)度大，在靜水壓力和自重作用下易發(fā)生平面外彎壓失穩(wěn)。為提高對(duì)口撐穩(wěn)定性，提出增加豎向?qū)娱g支撐[8]，如圖11所示，其中豎桿采用φ299×12鋼管，斜桿采用[18。

圖11 層間豎向支撐布置示意

3.3 優(yōu)化后的結(jié)果對(duì)比

優(yōu)化后計(jì)算結(jié)果表明，鋼板樁變形和應(yīng)力明顯減小，對(duì)口撐穩(wěn)定性驗(yàn)算結(jié)果滿足規(guī)范要求。圍堰受力及變形結(jié)果如圖12所示。

圖12 優(yōu)化后計(jì)算結(jié)果

鋼板樁圍堰優(yōu)化前后的主要計(jì)算結(jié)果如表4所示，鋼板樁應(yīng)力最大值出現(xiàn)在圍堰短邊的鋼板樁與封底混凝土接觸處，優(yōu)化后降低56%；鋼板樁最大變形出現(xiàn)在短邊頂部，優(yōu)化后降低18.8%；內(nèi)支撐最大應(yīng)力出現(xiàn)在第5道對(duì)口撐處，優(yōu)化后降低17.2%；通過(guò)增加層間支撐，對(duì)口撐穩(wěn)定性達(dá)到規(guī)范要求。

表4 優(yōu)化前后鋼板樁圍堰結(jié)構(gòu)的計(jì)算包絡(luò)值對(duì)比

4 結(jié)語(yǔ)

1)結(jié)合芒稻河特大橋承臺(tái)施工的鋼板樁圍堰設(shè)計(jì)，探討了超長(zhǎng)鋼板樁圍堰的平面布置、鋼板樁長(zhǎng)度及內(nèi)支撐選型的基本方法，提出了雙菱形斜撐與對(duì)口撐結(jié)合的矩形圍囹支撐平面布置方式，在內(nèi)支撐立面設(shè)計(jì)中提出了一種基于靜水壓力等分原則的圍囹豎向間距定量化設(shè)計(jì)方法。

2)考慮到相鄰鋼板樁間存在錯(cuò)動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)等現(xiàn)象，提出采用梁?jiǎn)卧M鋼板樁和內(nèi)支撐，相鄰鋼板樁之間的連接采用虛擬鏈桿模擬，建立鋼板樁圍堰梁格法模型，并對(duì)圍堰初步設(shè)計(jì)進(jìn)行驗(yàn)算。

3)針對(duì)初步設(shè)計(jì)中穩(wěn)定性不滿足，提出在圍堰短邊采取H型組合鋼板樁和增加內(nèi)支撐層間支撐的結(jié)構(gòu)優(yōu)化措施。結(jié)構(gòu)優(yōu)化后鋼板樁最大應(yīng)力、變形明顯減小，內(nèi)支撐強(qiáng)度及穩(wěn)定性均顯著提高。

4)芒稻河特大橋的鋼板樁圍堰施工采用先支撐后抽水方案，鋼圍囹采用水中整體下放及整體拆除技術(shù)，大幅度縮短施工工期，通過(guò)對(duì)鋼板樁圍堰的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)，既保證了圍堰施工過(guò)程安全，又降低了施工成本，取得了良好的社會(huì)和經(jīng)濟(jì)效益。