呂文春， 汪建文， 段亞范， 馬劍龍， 孟克其勞， 陳金霞

(1.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué) 能源與動力工程學(xué)院，呼和浩特 010051；2.內(nèi)蒙古機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 科技與職教研究中心，呼和浩特 010070；3.內(nèi)蒙古自治區(qū)高等學(xué)校 可再生能源工程研究中心，呼和浩特 010051；4.風(fēng)能太陽能利用技術(shù)教育部重點(diǎn)實驗室，呼和浩特 010051)

隨著分散式風(fēng)電的快速發(fā)展，越來越多的風(fēng)力機(jī)安裝在離負(fù)荷中心區(qū)域較近且風(fēng)能密度較高的地區(qū)。然而風(fēng)力機(jī)在運(yùn)行中產(chǎn)生的噪聲問題則嚴(yán)重影響了當(dāng)?shù)鼐用竦恼Ｉ?，成為阻礙分散式風(fēng)電發(fā)展的一個重要因素。風(fēng)力機(jī)在運(yùn)行中的噪聲主要分為機(jī)械噪聲和氣動噪聲，其中機(jī)械噪聲已經(jīng)得到很好的控制。因此，如何降低風(fēng)力機(jī)的氣動噪聲問題則變的尤為重要。

目前，國內(nèi)外學(xué)者為解決風(fēng)力機(jī)的氣動噪聲問題進(jìn)行了大量研究。其中，研究的方向多集中在葉片翼型自噪聲和旋轉(zhuǎn)噪聲等方面。翼型自噪聲主要包含尾緣噪聲、失速噪聲和層流渦噪聲等[1]。其中，對于尾緣噪聲的研究相對較多。尾緣噪聲是由葉片表面的湍流邊界層流經(jīng)尾緣并相互作用而產(chǎn)生[2]。因此，針對尾緣噪聲常用的降噪方法就是控制葉片吸力面湍流邊界層的生成或?qū)σ硇臀簿夁M(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化等。而對于湍流邊界層的控制，主要是通過擾流實驗探究湍流強(qiáng)度、攻角及來流雷諾數(shù)等對湍流邊界層生成的影響[3-5]，并通過改變翼型厚度或在吸力面采用抽吸孔、脊?fàn)罱Y(jié)構(gòu)及添加粗糙元等方式延遲翼型吸力面湍流邊界層的生成[6-8]。相關(guān)典型研究有：王松嶺等通過在翼型吸力面增加脊?fàn)罱Y(jié)構(gòu)有效改善邊界層分離狀況，并減小了翼型表面的壓力脈動；Jelinek等探究了平面粗糙元對邊界層的轉(zhuǎn)捩現(xiàn)象的影響。對于葉片尾緣結(jié)構(gòu)優(yōu)化方面，主要是通過改變?nèi)~片尾緣的形狀從而破壞脫落渦結(jié)構(gòu)，起到降噪效果。目前對尾緣的結(jié)構(gòu)優(yōu)化方式有很多種，比如鋸齒狀、波浪形，鈍尾緣或添加襟翼等[9-12]。典型研究有：Arce Leon等探究了鋸齒尾緣對葉片氣動噪聲的影響；蘇彩虹發(fā)現(xiàn)波浪形尾緣可以有效降低葉片的寬頻噪聲。

在風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲方面，風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲是由于葉片經(jīng)過流體時產(chǎn)生周期性漲縮作用和葉片上載荷力的作用形成，且噪聲頻率與風(fēng)輪轉(zhuǎn)速相關(guān)[13]。相關(guān)研究有：Wasala等[14]發(fā)現(xiàn)水平軸風(fēng)力機(jī)風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的噪聲為主要噪聲，且聲壓級較高；李運(yùn)志等[15]發(fā)現(xiàn)風(fēng)輪的旋轉(zhuǎn)噪聲頻率主要集中在200 Hz以下，并確定了聲源位置。陸贇韜[16]發(fā)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)噪聲的強(qiáng)度與葉片對流場的擾動有關(guān)，隨著振動幅值的增大而增強(qiáng)。

綜合國內(nèi)外文獻(xiàn)可知，目前對風(fēng)力機(jī)氣動噪聲的降噪方法多集中在翼型自噪聲方面，而針對風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲的降噪方法研究還相對較少。在以往研究中發(fā)現(xiàn)翼型凹變可以提升葉片的結(jié)構(gòu)特性并且有效延遲葉片吸力面氣流的轉(zhuǎn)捩位置，提高葉片的氣動性能[17]，然而翼型凹變對風(fēng)輪氣動噪聲的影響以及影響原因還未揭示。因此，本文針對聲壓級較高的旋轉(zhuǎn)噪聲進(jìn)行分析，探究了翼型凹變對風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲的影響。并從結(jié)構(gòu)場出發(fā)解析了翼型凹變對風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲影響的原因。

1 旋轉(zhuǎn)噪聲測試及分析

1.1 測試系統(tǒng)及方法

測試對象為某S翼型水平軸風(fēng)力機(jī)三葉片風(fēng)輪，風(fēng)輪直徑為1.4 m。實驗在內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)B1/K2式風(fēng)洞開口實驗段進(jìn)行，聲數(shù)據(jù)的采集及處理由B&K公司的60通道圓形聲陣列系統(tǒng)完成。其中，聲陣列直徑為0.78 m，傳聲器的靈敏度為12.5 mV/Pa，測量范圍為10～20 000 Hz。風(fēng)輪轉(zhuǎn)速通過直流電子負(fù)載調(diào)節(jié)，其精度為0.1%+0.1%FS，并利用Fluke實時監(jiān)測功率和轉(zhuǎn)速等參數(shù)。在測試中，聲陣列盤平行風(fēng)輪放置，并放置在風(fēng)輪下風(fēng)向的后方0.2 m處，實驗采用SONAH算法進(jìn)行處理分析，測試設(shè)備安裝如圖1所示。

圖1 測試設(shè)備安裝圖

1.2 凹變?nèi)~片形式確定

翼型凹變?nèi)~片是在原翼型的基礎(chǔ)上，通過翼型繞流實驗確定吸力面的轉(zhuǎn)捩位置而進(jìn)行凹變得到。凹變的方式及長度則通過功率實驗確定。經(jīng)過測試發(fā)現(xiàn)凹變位置在其吸力面0.8倍弦長處，凹槽長度為350 mm時風(fēng)輪輸出功率最高[18]。以圖2(a)中某翼型為例，假設(shè)流動的分離點(diǎn)常常出現(xiàn)在M處，則選定M處為翼型凹變中心?？紤]到翼型弦長顯著大于其最大厚度，嘗試將翼型凹變的幾何結(jié)構(gòu)采用橢圓形。

令橢圓中心為M位置，橢圓長軸為弦長的7.2%、短軸為弦長的3.6%，并使橢圓長軸與M處原翼型曲線相切，凹變部分與非凹變部分之間采用樣條曲線連接，具體過程如圖2(b)所示。

(a) 原翼型

(b) 凹變翼型

圖2中：L為翼型弦長；M為凹變中心點(diǎn)到翼型前緣點(diǎn)的距離；A為橢圓長軸；B為橢圓短軸。

原翼型葉片和翼型凹變?nèi)~片實物如圖3所示(其中原翼型葉片表示為A，翼型凹變?nèi)~片表示為B)。

1.3 對旋轉(zhuǎn)噪聲測試結(jié)果分析

1.3.1 背景噪聲分析

聲信號在測量中有包括風(fēng)洞運(yùn)行在內(nèi)的環(huán)境背景噪聲，會對風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲的準(zhǔn)確獲取產(chǎn)生干擾，因此在測試前需進(jìn)行背景噪聲測試。背景噪聲測試中，不安裝風(fēng)力機(jī)，陣列盤的測量位置與安裝風(fēng)力機(jī)的測試位置相同。

圖3 葉片實拍圖

風(fēng)輪的旋轉(zhuǎn)噪聲采用SONAH算法進(jìn)行分析，聲信號處理中不做常規(guī)計權(quán)處理，并在處理過程中采用恒定頻域(1 Hz)分析，以確保達(dá)到細(xì)化頻譜的目的。

以來流風(fēng)速為9 m/s為例，近場背景噪聲測試如圖4所示。由圖4可知，風(fēng)洞在低頻(200 Hz)以內(nèi)的主要噪聲是由風(fēng)洞入口處軸流式引風(fēng)機(jī)葉片的旋轉(zhuǎn)噪聲(77 Hz)及其諧波構(gòu)成。

圖4 近場背景聲頻譜分布圖

1.3.2 對旋轉(zhuǎn)噪聲分析

以風(fēng)速為9 m/s,轉(zhuǎn)速為600 r/min的工況為例，得到風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲聲壓級頻譜圖，如圖5所示(其中f為旋轉(zhuǎn)基頻,2f為旋轉(zhuǎn)2倍頻，3f為旋轉(zhuǎn)3倍頻，4f為旋轉(zhuǎn)4倍頻)。

(a) A 葉片

(b) B 葉片

通過對圖5分析發(fā)現(xiàn)，旋轉(zhuǎn)噪聲主要由基頻及其倍頻諧波組成，且頻率主要位于200 Hz以內(nèi)。另外，在聲頻譜圖中除旋轉(zhuǎn)噪聲外還有其它噪聲峰值，通過聲源識別發(fā)現(xiàn)此處的噪聲峰值為電機(jī)機(jī)艙噪聲，因此不對其進(jìn)行分析。

為了探究翼型凹變對旋轉(zhuǎn)基頻及其倍頻諧波聲壓級的影響，本文提取不同工況下倍頻諧波的聲壓級進(jìn)行分析，如表1、2所示(以轉(zhuǎn)速600 r/min和風(fēng)速9 m/s為例)。

表1 風(fēng)速變化對葉片旋轉(zhuǎn)噪聲的影響

表2 轉(zhuǎn)速變化對葉片旋轉(zhuǎn)噪聲的影響

通過對葉片旋轉(zhuǎn)噪聲隨工況變化分布表分析發(fā)現(xiàn)，在相同工況時，B葉片旋轉(zhuǎn)噪聲的聲壓級均明顯低于A葉片，說明翼型凹變后可以明顯降低葉片的旋轉(zhuǎn)噪聲。另外發(fā)現(xiàn)，旋轉(zhuǎn)基頻的噪聲聲壓級最大，其倍頻聲壓級隨著倍頻次數(shù)的增加而逐漸減小。同時，當(dāng)轉(zhuǎn)速相同時，旋轉(zhuǎn)噪聲的聲壓級隨著風(fēng)速的增加而逐漸增大，而當(dāng)風(fēng)速相同時，旋轉(zhuǎn)噪聲的聲壓級隨著轉(zhuǎn)速的增加呈現(xiàn)出先升高后降低的趨勢。

為了探究在相同工況下，翼型凹變對葉片旋轉(zhuǎn)基頻及其倍頻噪聲的影響變化。本文以式(1)來表示在相同工作條件下，翼型凹變引起聲壓級的變化值。

φi=SPLA葉片，i-SPLB葉片，i

(1)

其中(i=1、2、3、4)分別表示旋轉(zhuǎn)基頻和第二、三和四次倍頻諧波。為了分析翼型凹變對不同倍頻諧波聲壓級影響的敏感性，本文在相同工況下用式(2)定義參數(shù)ψ，如圖6所示(以風(fēng)速9 m/s，轉(zhuǎn)速600 r/min為例)。

(2)

(a) 風(fēng)速變化對不同倍頻聲壓級的敏感性影響

(b) 轉(zhuǎn)速變化對不同倍頻聲壓級的敏感性影響

通過對圖6分析發(fā)現(xiàn)，在相同工況下，翼型凹變對葉片不同倍頻諧波噪聲的敏感性隨著倍頻次數(shù)的增加而逐漸增強(qiáng)，最高可達(dá)7.2%。另外，當(dāng)轉(zhuǎn)速相同時，翼型凹變對不同倍頻諧波噪聲的敏感性隨著風(fēng)速的增加而逐漸減弱。而當(dāng)風(fēng)速相同時，翼型凹變對葉片不同倍頻諧波噪聲的敏感性隨著轉(zhuǎn)速的增加呈現(xiàn)出先增強(qiáng)后減弱的趨勢，且當(dāng)n=550 r/min時，翼型凹變對葉片不同倍頻諧波噪聲影響的敏感性最強(qiáng)。

通過以上分析發(fā)現(xiàn)，不同倍頻諧波噪聲受翼型凹變影響的變化趨勢相似，只是影響的敏感性不同。由于在葉片旋轉(zhuǎn)噪聲中旋轉(zhuǎn)基頻噪聲的聲壓級最高，因此本文重點(diǎn)對葉片旋轉(zhuǎn)基頻噪聲進(jìn)行分析。

1.3.3 對旋轉(zhuǎn)基頻噪聲分析

以風(fēng)速為8 m/s、9 m/s、10 m/s和轉(zhuǎn)速600 r/min、650 r/min、700 r/min等工況為例，對其旋轉(zhuǎn)基頻噪聲進(jìn)行分析，如圖7所示。

(a) 風(fēng)速變化對葉片旋轉(zhuǎn)基頻噪聲的影響

(b) 轉(zhuǎn)速變化對葉片旋轉(zhuǎn)基頻噪聲的影響

通過對圖7分析發(fā)現(xiàn)，翼型凹變后只是降低了旋轉(zhuǎn)基頻噪聲的聲壓級，卻沒有改變旋轉(zhuǎn)基頻噪聲隨工況的變化趨勢。即當(dāng)風(fēng)速相同時，旋轉(zhuǎn)基頻噪聲的聲壓級隨著轉(zhuǎn)速的增加呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢，且峰值均出現(xiàn)在轉(zhuǎn)速為550 r/min的工況處，而當(dāng)轉(zhuǎn)速超過550 r/min時聲壓級逐漸降低。分析原因發(fā)現(xiàn)，此刻風(fēng)輪受離心鋼化作用影響明顯，導(dǎo)致葉片剛度增加從而減弱了葉片受氣動載荷的影響。同時，在相同轉(zhuǎn)速下葉片的旋轉(zhuǎn)基頻噪聲的聲壓級隨著風(fēng)速的增加而逐漸增大，說明風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)基頻噪聲與氣動載荷之間呈正相關(guān)性。

2 對風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲降低原因分析

風(fēng)輪的旋轉(zhuǎn)噪聲是由于風(fēng)輪與周期性來流相互作用以及對表面流體的漲縮作用而產(chǎn)生。因此，本文從結(jié)構(gòu)場出發(fā)，分別對原葉片和凹變?nèi)~片進(jìn)行結(jié)構(gòu)動態(tài)測試，并通過分析翼型凹變對風(fēng)輪葉片剛度及動頻的影響，探究了翼型凹變降低風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲的原因。

2.1 翼型凹變對剛度的影響

2.1.1 測試系統(tǒng)及方法

測試系統(tǒng)采用B&K公司研發(fā)的PULSE結(jié)構(gòu)振動分析系統(tǒng)，該系統(tǒng)的最大誤差不超過2.8%。測量時，在葉片壓力面兩側(cè)均勻布置8個單向加速度傳感器。測試方法采用瞬態(tài)激振法，單點(diǎn)激勵，多點(diǎn)響應(yīng)。振動頻率采集范圍設(shè)置為0～400 Hz。加速度傳感器的布置方式及激勵點(diǎn)如圖8所示。

圖8 風(fēng)輪剛度測試模型圖

2.1.2 風(fēng)輪剛度測試結(jié)果分析

將數(shù)據(jù)導(dǎo)出到Reflect中進(jìn)行后處理分析得到A葉片與B葉片所對應(yīng)各階的振動頻率及阻尼比，如表3所示。

表3 風(fēng)輪振動固有頻率及阻尼比

從表3中可以得出，B葉片較于A葉片在軸向竄動、一階反對稱、一階對稱的固有頻率分別有1.16%、1.45%和0.48%的增加。分析其原因：當(dāng)葉片被力錘敲擊時的振動形式，可以看做為一個單自由度有阻尼的振動形式。

則葉片的固有頻率

(3)

式中:f為固有頻率；k、m為剛度與質(zhì)量；ζ為阻尼比。

則葉片靜剛度

(4)

通過對葉片稱重發(fā)現(xiàn)，翼型凹變后葉片質(zhì)量減少了1%，由表3可知，翼型凹變后葉片的固有頻率和阻尼比都得到較大的提升。因此，翼型凹變后可以有效的增加葉片的靜剛度。另外發(fā)現(xiàn)，翼型凹變后葉片軸向竄動和一階振動阻尼比的提高使得葉片振動消減速度變快，即在相同工況下翼型凹變?nèi)~片的疲勞損失也會有一定程度的下降。

2.2 翼型凹變對風(fēng)輪動頻的影響

2.2.1 測試方法和傳感器測試點(diǎn)分布

測試方法采用布置于發(fā)電機(jī)前端部靠近風(fēng)輪處的加速度傳感器捕獲振動頻譜，通過已獲得的模態(tài)數(shù)據(jù)結(jié)合譜分析法識別風(fēng)輪動頻，傳感器布置如圖9所示。

圖9 傳感器布置

2.2.2 動頻識別

通過對2個不同位置的傳感器動態(tài)頻譜圖分析發(fā)現(xiàn)，布置在發(fā)電機(jī)頂部前端的1號傳感器的振動頻譜與模態(tài)頻譜有很好的相似性，只是各型振動加速度值和頻率有所差異，這是由于風(fēng)輪在旋轉(zhuǎn)時受氣動載荷和離心力的影響所致。因此，本文主要以1號傳感器捕獲的振動頻譜為基礎(chǔ)進(jìn)行分析，探究翼型凹變對風(fēng)輪葉片振動特性的影響。

提取不同工況下，A和B葉片的結(jié)構(gòu)振動響應(yīng)頻譜，并依據(jù)模態(tài)頻率識別動頻中各階固有振型的位置，如圖10所示(以來流風(fēng)速為9 m/s，轉(zhuǎn)速550 r/min為例)。

通過對圖10分析發(fā)現(xiàn)，在風(fēng)輪動態(tài)振動頻譜中軸向竄動和旋轉(zhuǎn)基頻的加速度幅值較高，并且發(fā)現(xiàn)在噪聲頻譜和振動頻譜中旋轉(zhuǎn)基頻的頻率保持良好一致性。因此，本文主要從風(fēng)輪軸向竄動和旋轉(zhuǎn)基頻振動幅值進(jìn)行分析，探究翼型凹變對風(fēng)輪動頻的影響。

其中，圖10中識別風(fēng)輪的各階振型如表4所示。

(a) A葉片

(b) B葉片

表4 振型參照表

2.2.3 對軸向竄動的影響分析

通過對軸向竄動隨工況變化分布圖(圖11)分析發(fā)現(xiàn)，在相同工況下B葉片軸向竄動的加速度值普遍小于A葉片，說明翼型凹變后使葉片的動剛度得到提升，在受相同載荷力時可以有效減弱風(fēng)輪在運(yùn)行中沿軸向的振動強(qiáng)度。同時，當(dāng)風(fēng)速相同時，加速度值隨著轉(zhuǎn)速的增加呈現(xiàn)出先增加后減小的趨勢，當(dāng)轉(zhuǎn)速達(dá)到550 r/min時，軸向加速度的值達(dá)到最大值。分析原因發(fā)現(xiàn)，當(dāng)轉(zhuǎn)速為550 r/min時，其旋轉(zhuǎn)基頻的頻率與風(fēng)輪一階反對稱的頻率十分接近，導(dǎo)致葉片發(fā)生共振，因而導(dǎo)致葉片振動加速度值會出現(xiàn)陡增。隨著風(fēng)輪轉(zhuǎn)速的增加，葉片由于離心鋼化作用，其動剛度會進(jìn)一步增加，進(jìn)而造成加速度幅值逐漸減小。另外發(fā)現(xiàn)，當(dāng)轉(zhuǎn)速相同時，軸向竄動的加速度幅值隨著風(fēng)速的增加而逐漸增大。

2.2.4 對旋轉(zhuǎn)基頻振動的影響分析

通過對旋轉(zhuǎn)基頻振動隨工況變化分布圖(圖12)分析發(fā)現(xiàn)，在相同工況下B葉片的旋轉(zhuǎn)基頻加速度幅值普遍小于A葉片，說明翼型凹變也可以有效減弱風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)基頻的振動強(qiáng)度。同時發(fā)現(xiàn)，旋轉(zhuǎn)基頻加速度的幅值隨工況的變化趨勢與軸向竄動相似，即隨轉(zhuǎn)速的增加呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢，并隨風(fēng)速的增加而逐漸增大。另外，旋轉(zhuǎn)基頻的振動加速度幅值要高于軸向竄動，且翼型凹變對旋轉(zhuǎn)基頻振動的影響較弱。

(a) 軸向竄動隨轉(zhuǎn)速的變化

(b) 軸向竄動隨風(fēng)速的變化

(a) 旋轉(zhuǎn)基頻振動隨轉(zhuǎn)速的變化

(b) 旋轉(zhuǎn)基頻振動隨風(fēng)速的變化

2.3 關(guān)聯(lián)性分析

通過對風(fēng)輪進(jìn)行模態(tài)和動態(tài)測試發(fā)現(xiàn)，翼型凹變后對葉片剛度的提升，使風(fēng)輪葉片在受到相同氣動載荷時，風(fēng)輪的軸向竄動和旋轉(zhuǎn)基頻振動的振動強(qiáng)度減弱，導(dǎo)致風(fēng)輪對周圍流體的壓縮和膨脹作用減弱，從而起到降低旋轉(zhuǎn)噪聲的效果。

另外，通過以上頻譜圖發(fā)現(xiàn)葉片的旋轉(zhuǎn)噪聲和軸向竄動及旋轉(zhuǎn)基頻振動隨工況的變化趨勢保持良好的相似性。其中當(dāng)風(fēng)速相同時，旋轉(zhuǎn)基頻噪聲的聲壓級隨著轉(zhuǎn)速呈現(xiàn)出先升高后降低的趨勢，且其峰值出現(xiàn)在轉(zhuǎn)速為550 r/min的工況，這是因為此刻出現(xiàn)共振現(xiàn)象，導(dǎo)致葉片的振動強(qiáng)度變大，加強(qiáng)了對周圍流體的漲縮作用，從而引起噪聲聲壓級的升高。隨著轉(zhuǎn)速的升高，葉片受離心鋼化作用，進(jìn)一步提升了葉片的剛度，從而逐步減弱了對周圍流體的漲縮作用，導(dǎo)致聲壓級隨轉(zhuǎn)速的升高而逐漸降低。

3 結(jié) 論

本文主要對風(fēng)輪葉片進(jìn)行旋轉(zhuǎn)噪聲、模態(tài)和動頻測試，探究了翼型凹變對風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲和結(jié)構(gòu)特性的影響，同時，分析了風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲產(chǎn)生的原因以及葉片振動與噪聲之間的關(guān)聯(lián)性，并得出以下結(jié)論。

通過對葉片軸向竄動和旋轉(zhuǎn)基頻振動分析發(fā)現(xiàn)，在相同工況下，翼型凹變后對葉片剛度的提升，可以有效減弱葉片的振動強(qiáng)度。

通過對風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲分析發(fā)現(xiàn)，在相同工況下，翼型凹變后可以明顯降低風(fēng)輪的旋轉(zhuǎn)噪聲，且降噪效果隨著旋轉(zhuǎn)基頻的倍頻次數(shù)增加而逐漸增強(qiáng)。

通過對風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)噪聲產(chǎn)生原因分析發(fā)現(xiàn)，翼型凹變后對葉片剛度的提升，使風(fēng)輪葉片在受到相同氣動載荷時，風(fēng)輪的振動強(qiáng)度減弱，導(dǎo)致風(fēng)輪對周圍流體的壓縮和膨脹作用減弱，從而起到降低旋轉(zhuǎn)噪聲的效果。