趙祚培 鐘 森 鄭 平 喬智國 舒笑悅

（1.中國石化西南油氣分公司工程技術(shù)管理部，四川 成都 610041；2.中國石化西南油氣分公司頁巖氣項(xiàng)目部，重慶 永川 402160；3.中國石化西南油氣分公司石油工程技術(shù)研究院，四川 德陽 618000；4.電子科技大學(xué)成都學(xué)院，四川 成都 611731）

0 引言

威榮氣田位于四川省威遠(yuǎn)縣，2019 年進(jìn)入頁巖氣產(chǎn)能建設(shè)階段，是國內(nèi)首先開發(fā)的深層頁巖氣田。威榮氣田為向斜構(gòu)造，埋深為3 600～3 850 m，地層壓力為68.7～77.5 MPa［1］。氣田的①～⑤號(hào)層位的優(yōu)質(zhì)頁巖段平均厚度為35 m 左右，垂向應(yīng)力平均為89.6 MPa，平均最大水平主應(yīng)力為98.6 MPa。2018年部署5口評(píng)價(jià)井，平均水平段長為1 432 m，水平段采用Φ139.7 mm×10.54 mm×125 V 油層套管完井，套管內(nèi)徑為118.62 mm，抗外擠強(qiáng)度為120.2 MPa。采用大通徑橋塞和全可溶橋塞分段，單段采取2～3 簇射孔，平均單井液量為36 800 m3、砂量為1 100 m3，主體排量為12～15 m3／min，主體施工壓力為85～90 MPa，表現(xiàn)為施工壓力高、難以形成縫網(wǎng)的特征。

1 前期套變情況

壓裂過程中5口評(píng)價(jià)井均發(fā)生套變，套變點(diǎn)達(dá)15處，共丟失14 段／941.4 m（圖1），占總水平段長度的13%。輕微套變后采用大排量洗井、換小尺寸橋塞、橋塞與射孔槍分體泵送等措施能夠保持繼續(xù)壓裂；若套變嚴(yán)重，需采用連油通井、鉆磨、修井機(jī)修井等處理井筒，壓裂設(shè)備停待時(shí)間長，儲(chǔ)層丟失較多，嚴(yán)重影響了評(píng)價(jià)進(jìn)度和評(píng)價(jià)效果，費(fèi)用大幅度超投資［2］。

圖1 威榮前期套變丟失的段長與段數(shù)統(tǒng)計(jì)圖

統(tǒng)計(jì)出5 口井套變的各項(xiàng)參數(shù)（表1），套變主要發(fā)生在水平段中部和A點(diǎn)附近，B靶點(diǎn)無套變，套變點(diǎn)與最近射孔段間距為150～350 m，這與相鄰的長寧-威遠(yuǎn)氣田情況相似［3］。套變點(diǎn)全角變化率在10°／100 m 以內(nèi)，大部分點(diǎn)相鄰位置裂縫或斷層較為發(fā)育，部分井段固井質(zhì)量較差。采用連油通井、打鉛模、多臂井徑測(cè)井的方法，計(jì)算套管內(nèi)徑變形量為9.00～38.62 mm，大部分變形量小于20 mm，套管內(nèi)徑縮小至100 mm以內(nèi)。

結(jié)合統(tǒng)計(jì)分析及其它氣田的研究成果，初步認(rèn)為套變由地質(zhì)和工程綜合因素引起［4-5］。①壓裂誘導(dǎo)地層剪切滑移。威榮氣田為走滑應(yīng)力模式，易形成走滑斷裂，在斷層、裂縫發(fā)育或巖性變化大的位置，大型壓裂聚集的能量可誘導(dǎo)頁巖層段滑移，對(duì)套管產(chǎn)生非均勻載荷擠壓［6-7］。利用軟件模擬對(duì)套管加載100 t 的載荷，10.54 mm 壁厚套管可縮徑9 mm。②套管疲勞損傷［8-9］。壓裂中套管承受較大溫度變化［10］，井筒長時(shí)間保持高壓，并且實(shí)施了瞬時(shí)停泵測(cè)試、快速升降排量、超大規(guī)模泵注等試驗(yàn)，部分井出現(xiàn)砂堵，井底壓力變化量達(dá)50 MPa以上。

表1 5口井套變位置及參數(shù)統(tǒng)計(jì)表

2 套變預(yù)防措施

威榮氣田進(jìn)入產(chǎn)能建設(shè)階段后，為防止套變影響開發(fā)進(jìn)程和效果，采取了多種預(yù)防措施避免出現(xiàn)大量丟段。

2.1 提升井軌跡及固井質(zhì)量

通過套管抗外擠強(qiáng)度與全角變化率的模擬（圖2），全角變化率大于16°／100 m（5°／30 m）時(shí)，抗外擠強(qiáng)度則降低較多，需要提升水平段的軌跡平滑度［11］。針對(duì)巖性變化大、地層傾角大的井，水平段鉆井由滑動(dòng)導(dǎo)向改為旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向等更成熟的工程技術(shù)控制軌跡，加強(qiáng)隨鉆跟蹤調(diào)整，控制全角變化率小于16°／100 m（5°／30 m），靶窗控制在3 m以內(nèi)，優(yōu)質(zhì)頁巖儲(chǔ)層鉆遇率均能達(dá)到100%。

改善固井質(zhì)量［12-13］，前置液四級(jí)沖洗，驅(qū)油沖洗液＋驅(qū)油沖刷液＋水基隔離液＋水基沖洗液，水泥漿使用彈韌性防氣竄體系，設(shè)計(jì)尾漿為常規(guī)密度，領(lǐng)漿為高密度。交叉使用整體彈扶和聚酯旋流剛扶，扶正器外徑為215.9 mm，可保持套管較好居中度，目前水平段固井質(zhì)量優(yōu)良率平均達(dá)92%。

圖2 全角變化率與套管抗外擠強(qiáng)度模擬圖

2.2 增加套管抗壓級(jí)別

提升套管鋼級(jí)［14］，在產(chǎn)能建設(shè)井中推廣使用頁巖氣專用125SG鋼級(jí)套管（表2），壁厚從10.54 mm加厚至13.49 mm，內(nèi)徑不變，抗外擠強(qiáng)度由120.8 MPa增加至159.4 MPa，超過壓裂中井底壓力，增加了38.6 MPa，利用力學(xué)軟件模擬非均載荷及剪切載荷下套管變形量（表3），發(fā)現(xiàn)Φ145.6 mm×13.49 mm套管能抵抗大部分?jǐn)D壓和剪切載荷。在300 t 載荷下套管最大縮徑量為17.4 mm，直徑縮小到101.22 mm，可滿足小尺寸橋塞的通過和座封，仍能實(shí)現(xiàn)分段。

2.3 儲(chǔ)層識(shí)別及設(shè)計(jì)優(yōu)化

利用區(qū)域三維地震數(shù)據(jù)，根據(jù)鉆遇及壓裂竄通情況，重新認(rèn)識(shí)斷層、裂縫發(fā)育狀況，分為斷層、疑似斷層、裂縫發(fā)育段三類，并采用針對(duì)性的參數(shù)設(shè)計(jì)及施工原則。①分段時(shí)避射明確的斷層位置，鄰近段規(guī)模降低30%，排量降低至12 m3／min 以下；②疑似斷層和裂縫較為發(fā)育段減少20%～30%規(guī)模；③對(duì)鉆遇巖性變化大的井段，分段不跨類，將相似井段化分成一段；④拉長段間距和簇間距，減小單位長度上的改造強(qiáng)度；⑤施工壓力控制［15］，單段射孔為6～8 簇，多簇進(jìn)液降低施工壓力；主體排量為12～14 m3／min，較前期減小了2～3 m3／min，壓力維持在85 MPa 以下，盡量保持平穩(wěn)，頂替階段采取階梯降排量減小壓力激動(dòng)［16-17］。

表2 產(chǎn)能建設(shè)階段前后使用的套管參數(shù)表

表3 模擬套管不同載荷下變形量表

3 套變后處理措施

3.1 處理程序

對(duì)于套變井，經(jīng)過多次嘗試，摸索出一套標(biāo)準(zhǔn)化的處理流程。采用全可溶橋塞，可解決意外坐封后快速處理及壓后井筒暢通的問題［18］。若泵送103 mm橋塞出現(xiàn)輕微遇阻，電纜張力變化小，井筒可能輕微變形，提出工具串后大排量高黏度膠液沖洗井筒，保證水平段內(nèi)無沉砂，更換95 mm 小橋塞泵送。若無法通過則可將橋塞和射孔槍單獨(dú)泵送，長度減小后有利于通過。若95 mm 橋塞仍不能通過則采用多臂井徑儀測(cè)井或鉛模判斷套變情況，利用73 mm、60 mm小射孔槍射孔開展全段暫堵壓裂。

3.2 多級(jí)暫堵分段

對(duì)于套變嚴(yán)重的井，現(xiàn)有尺寸橋塞均無法通過，采用連續(xù)油管帶小尺寸射孔槍全段射孔后，利用暫堵工藝進(jìn)行分段壓裂［19-20］。自主研發(fā)了一種可溶合金材料（圖3），制成的暫堵球承壓級(jí)別達(dá)到70 MPa，可根據(jù)需求調(diào)整配方，實(shí)現(xiàn)2～180 h 溶解時(shí)間可調(diào)。采用暫堵球＋暫堵劑的組合增強(qiáng)縫口堵塞效果，暫堵球直徑為13.0～15.5 mm，使用數(shù)量為一次暫堵孔眼數(shù)的0.8～1.2 倍，暫堵劑使用量為100～300 kg／段，泵送排量為5～8 m3／min。

4 應(yīng)用效果

2019 年在15 口井實(shí)施套變防控措施，仍有6 口井發(fā)生套變（表4），套變井占40%，相比前期大幅降低，套變位置減少，套變程度減輕。采用小射孔槍射孔、多級(jí)暫堵分段等補(bǔ)救手段，丟段比例減小至8%，其中一口井正修井，實(shí)施套變防控措施后丟段比例可降低至3%。

圖3 頁巖氣用縫口暫堵劑及暫堵球?qū)嵨飯D

表4 2019年產(chǎn)能建設(shè)第一批井套變情況統(tǒng)計(jì)表

WY43-1HF 井壓裂第1 段即發(fā)生套變，第2～19段（井段長為1 304 m）采用73 mm槍射孔60簇，每簇長為1 m，分18 次暫堵壓裂，單次加砂量為85 m3，排量為14 m3／min。壓裂中采用廣域電磁法進(jìn)行裂縫監(jiān)測(cè)（圖4），裂縫首先在中部起裂，全部壓完后顯示壓裂液延伸范圍廣，計(jì)算壓裂液有效波及長度為150～350 m、寬度為50～100 m，改造體積約為2 238×104m3，沿水平段橫向改造較為均勻，多級(jí)暫堵有效。WY43-1HF 井2020 年初投產(chǎn)，目前累計(jì)產(chǎn)氣量為2 700×104m3，穩(wěn)定輸氣量為10×104m3／d，增產(chǎn)效果顯著。

圖4 WY43-1HF井第1段（左）及全井（右）壓裂監(jiān)測(cè)情況圖

5 結(jié)論及認(rèn)識(shí)

1）威榮氣田斷層、裂縫較發(fā)育，壓裂易引起地層剪切滑移，導(dǎo)致套管變形，評(píng)價(jià)階段5口井均發(fā)生套變，平均變形量達(dá)到19.4 mm，壓裂丟失13%的水平段長，嚴(yán)重影響了評(píng)價(jià)效果。

2）采取多種套變防治措施，鉆井控制全角變化率、改善固井質(zhì)量，完井套管壁厚加厚至13.49 mm，抗外擠強(qiáng)度增至160 MPa，地質(zhì)加強(qiáng)斷層裂縫識(shí)別及選層選段，壓裂對(duì)高風(fēng)險(xiǎn)段控制排量、規(guī)模和施工壓力。對(duì)已套變井采用長井段多級(jí)暫堵壓裂進(jìn)行補(bǔ)救，裂縫監(jiān)測(cè)表明分段效果明顯。

3）2019 年壓裂15 口井，套變發(fā)生率降低至40%，套變程度減輕，丟段比例降至3%，套變預(yù)防及治理措施總體有效。

4）套變具有復(fù)雜的地質(zhì)和工程原因，還需繼續(xù)加強(qiáng)機(jī)理研究，完善防治方法，提升防治效果。