舒 健
(寧夏能源鋁業(yè)青銅峽鋁業(yè)分公司,寧夏 銀川 750001)
決定碳塊消耗周期的關(guān)鍵因素為其密度,為了更好滿足當(dāng)前生產(chǎn)工藝中對碳塊消耗周期的現(xiàn)實需求,需要落實碳塊密度的增加。此時,可以通過在碳塊成型過程中展開振動,并施加預(yù)壓力實現(xiàn)?;诖?,要對現(xiàn)有的振動成型機展開改造升級。本文提出一種基于底部氣囊的振動成型機技術(shù)改造方案,以此實現(xiàn)碳塊顆粒之間空隙的進一步縮小。
加壓振動成型機主要由以下幾部分構(gòu)成:糊料輸送裝置、均溫涼料裝置、計量供料裝置、成型模具裝置、振動成型裝置、恒壓加壓裝置、提升導(dǎo)向裝置、輔助機架裝置、入水冷卻輸送裝置、抽真空系統(tǒng)、液壓控制系統(tǒng)、電氣控制系統(tǒng)。實踐中,主要被應(yīng)用于較大、長度較長(截面為圓形或矩形)的石墨電極和碳素電極制品的生產(chǎn)。其運行原理如下所示:在振動平臺下方懸掛的旋轉(zhuǎn)軸上偏心振動子支持下展開振動;運行中,偏心振動子帶動平臺發(fā)生振動,并促使平臺上方模具內(nèi)放置的物料產(chǎn)生振動;聯(lián)合上部重錘,推動物料完成重新排列,最終完成生產(chǎn)。依托振動成型機,能夠更好消除物料內(nèi)部相互之間存在的摩擦力,提升石墨電極和碳素電極制品的生產(chǎn)效果[1]。
2.1.1 總體設(shè)計
對于振動成型機來說,其運行的環(huán)境條件惡劣程度較高,通常會在粉塵與高溫的情況下運行。在振動成型機處理的物料中,包含著溫度在165℃左右的瀝青,因此需要保證振動成型機所有結(jié)構(gòu)對高溫的耐受性。在本次技術(shù)改造中,所需要的液壓動力、氣源等均接駁于原本的設(shè)備之上。
本次振動成型機技術(shù)改造的主要內(nèi)容如下:在原有的振動成型機(型號:EU06 振動成型機)的重錘上方位置,落實外罩體的加設(shè)。該外罩體的材質(zhì)為鋼材,結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu),穿過重錘提升軸后,直接覆蓋在振動成型機的重錘上方。在外罩體內(nèi)加設(shè)氣囊,將其設(shè)置于外罩體與重錘的中間部位。為了保證氣囊的穩(wěn)定性,主要在法蘭的支持下完成氣囊與外罩體之間的固定。重錘安置于端面的上方位置,其提升軸能夠與外罩體上方的端蓋導(dǎo)向蓋向配合,在沿著重錘提升的方向展開位移。此時,外罩體所承受的力為氣囊預(yù)壓重錘的反向作用力,促使外罩體在重錘移動的作用下,實現(xiàn)同方向的上升與下降。
此時,經(jīng)過本次技術(shù)改造后的振動成型機中所包含的關(guān)鍵構(gòu)件主要有:重錘提升軸、內(nèi)錐套、氣囊上蓋、氣囊、重錘罩(外罩體)、氣囊下踏板、鎖緊油缸、壓模、重錘、下模腔。
對于在實際的生產(chǎn)中所使用的成型模具來說,不同規(guī)格模具之間的差別主要集中于長度與寬度方面,所有成型模具的高度均保持一致(均為1150mm ~1250mm)。因此,在確定外罩體下方的尺寸時,筆者主要參考成型模具的最大尺寸完成設(shè)計,并將不同規(guī)格成型模具的口部設(shè)置為相同的椎體導(dǎo)向尺寸,確保所有模具均能夠更好適應(yīng)同一尺寸的外罩體。
2.1.2 運行流程
依托上述設(shè)計,經(jīng)過技術(shù)改造后的振動成型機運行流程如下所示:隨著重錘的上升與下降,外罩體進行同方向運動,即振動中,外罩體沿著重錘提升軸實現(xiàn)下降,在其與模體上方接觸并緊密貼合時停止繼續(xù)下降。同時,設(shè)置于外罩體兩側(cè)的油缸迅速切換至開啟狀態(tài),實現(xiàn)外罩體與模具相互位置的固定(鎖緊),促使兩者構(gòu)成一個腔體結(jié)構(gòu)。隨后,氣囊展開充氣操作,推動重錘,使預(yù)加壓壓力作用于物料。在此過程中,外罩體內(nèi)部所產(chǎn)生的空氣由其上端得的出氣孔排出,促使物料顆粒之間的空隙進一步降低。需要注意的是,①外罩體中設(shè)置的出氣孔與外部環(huán)境直接連接,整個排氣過程屬于常壓自然排氣[2];②外罩體中設(shè)置的出氣孔與抽真空系統(tǒng)連接,整個排氣過程屬于負(fù)壓排氣。
2.1.3 結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計
理論上,在重錘重力的作用下,重力提升軸呈現(xiàn)出自然下垂的狀態(tài),與水平面基本保持垂直狀態(tài)。而實際上,存在著重錘提升軸與外罩體提升軸導(dǎo)向套相互干涉的問題,造成此現(xiàn)象的原因在于模具上下的平行誤差、振動工作臺平面的水平程度發(fā)生改變、重錘提升軸導(dǎo)套與外罩體平面之間存在垂直誤差等等。此時,重錘提升軸與軸套之間出現(xiàn)局部磨損的概率明顯增高,導(dǎo)致氣囊容易發(fā)生漏氣,其更換以及檢修的頻率大幅增加,即后續(xù)維修養(yǎng)護的難度與工作量加大。為了解決這一問題,在本次振動成型機的技術(shù)改造中,主要對重錘提升軸導(dǎo)套展開了優(yōu)化設(shè)計,將其上方的外圓調(diào)整為SR 球面,并加設(shè)內(nèi)球面壓蓋。依托這樣的設(shè)計,促使重錘提升軸與外罩體上端蓋在球面處維持在浮動的狀態(tài);當(dāng)重錘提升軸處于自然下垂?fàn)顟B(tài)時,其能夠與外罩體的上方蓋可以在一個較小的角度內(nèi)實現(xiàn)偏擺[3]。
基于此,在振動成型機的運行中,這樣的偏擺能夠?qū)τ捎诙喾N誤差所產(chǎn)生的影響進行抵消。
2.1.4 技術(shù)改造設(shè)計方案對比與優(yōu)勢
為了實現(xiàn)預(yù)加壓,還需要在振動平臺上方設(shè)置氣囊,依托氣囊充氣促使其上方的混合物料顆粒之間的空隙降低,即依托震動平臺(含氣囊)與重錘之間的間距縮小推動混合物料密度的增加。這樣的設(shè)計與在重錘上方設(shè)置氣囊(本設(shè)計方案)能夠達到相同的效果。但是,結(jié)合上文的分析可以了解到,在碳塊生產(chǎn)中,其整體環(huán)境的溫度較高,且放置于振動平臺上方的混合物料中包含165℃的瀝青。此時,若是直接將混合物料放置于氣囊上方,則極容易引發(fā)氣囊的燙傷、破裂、損壞。因此,使用這樣的方式展開振動成型機的技術(shù)改造時,必須要在氣囊表面設(shè)置抗高溫保護層。而這樣的操作勢必會導(dǎo)致技術(shù)改造成本、難度大幅提升,同時,也增加了混合物料與振動平臺之間的距離,致使振動效果難以達到理想狀態(tài)。相比較來說,使用在重錘上方設(shè)置氣囊的振動成型機技術(shù)改造方式更容易操作,且改造難度、成本較低,可操作性強,可以保證振動成型機原有的混合物料振動效果,維護碳塊實際生產(chǎn)質(zhì)量。
將經(jīng)過技術(shù)改造的振動成型機(型號為GS600 振動成型機)投入碳塊的實際生產(chǎn)中,對比原有振動成型機(未經(jīng)過技術(shù)改造)生產(chǎn)的碳塊質(zhì)量,結(jié)果顯示:經(jīng)過技術(shù)改造后生產(chǎn)出的碳塊密度更高,且電阻率、孔隙率更低,具備更強的導(dǎo)電性能。同時,依托本文提出的改造方案所構(gòu)建起的振動成型機,其后續(xù)維修養(yǎng)護工作量較低,故障發(fā)生率、改造與運行成本更小,可以在更短的時間內(nèi)達到高密度碳塊生產(chǎn)的要求,生產(chǎn)振動周期在40s ~50s 之間,因此有著更優(yōu)的經(jīng)濟效益。
2.2.1 動作順序的設(shè)計
該系統(tǒng)的運行順序為:重錘與外罩體同時下降;外罩體與下模緊密貼合;油缸夾緊(鎖緊);氣囊進氣,壓力在0.15MPa(若此時發(fā)現(xiàn)重錘下降超過氣囊的最大行程時,控制氣囊進氣自動關(guān)閉);振動臺啟動,并延遲30s 后,展開氣囊的再次進氣,壓力在0.25MPa;發(fā)出振動完成信號,控制氣囊排除氣體;油缸松開;重錘與外罩體同時上升,促使油缸提升,并展開下一次循環(huán)。
2.2.2 氣動系統(tǒng)的設(shè)計
在本次振動成型機技術(shù)改造(氣囊預(yù)加壓改造)中,僅對重錘展開了預(yù)加壓。若需要在此基礎(chǔ)上引入抽真空系統(tǒng),則必須要單獨進行密封。對于在本次改造中使用的氣囊來說,使用了兩級進氣的方式,具體有:在低壓狀態(tài)下(即0.15MPa),氣囊下部與重錘的上部始終穩(wěn)定在緊密貼合的狀態(tài);在工作狀態(tài)下(即0.25MPa),氣囊會落實對重錘的施力。此時,氣動系統(tǒng)的主要參數(shù)有:氣源壓力穩(wěn)定在0.35MPa、氣囊的最大行程控制在395ms、氣囊可耐受的最高溫度為180℃、系統(tǒng)壓力穩(wěn)定在16MPa。
綜上所述,為了更好滿足當(dāng)前生產(chǎn)工藝中對碳塊消耗周期的現(xiàn)實需求,要對現(xiàn)有的振動成型機展開改造升級。相比于在振動平臺上方設(shè)置氣囊的方案來說,將氣囊設(shè)置于重錘上方的預(yù)壓力效果更優(yōu)、技術(shù)改造成本與難度更低,結(jié)合外罩體的加設(shè),保證了振動成型機的工作效率,并明顯推動了碳塊密度的增加。