崔峰，劉振波

(河南大有能源股份有限公司,河南 三門峽 472431)

0 引 言

據(jù)預(yù)測[1]，2050年前我國的能源結(jié)構(gòu)將一直以煤炭為主，隨著淺部煤炭開采逐漸枯竭，煤炭開采深度逐漸增大，深部開采已成為煤炭資源開采的常態(tài)，因此，威脅礦井安全生產(chǎn)的各種動力災(zāi)害更加突出[2-6]。針對我國中東部礦區(qū)而言，在限制中東部煤炭開采戰(zhàn)略下，延長礦井服務(wù)年限、提高煤炭資源回收率、緩解礦井接替緊張狀況等問題已成為礦井可持續(xù)發(fā)展或轉(zhuǎn)型前過渡的關(guān)鍵。在保證礦井效益和不減產(chǎn)的情況下，可通過對區(qū)段煤柱及老空區(qū)遺煤進(jìn)行復(fù)采的方式，達(dá)到延長礦井服務(wù)年限、節(jié)約煤炭資源、緩解礦井接替緊張狀況、維持衰老礦井持續(xù)生產(chǎn)以及煤炭企業(yè)轉(zhuǎn)型前平穩(wěn)過渡等目的。

煤柱復(fù)采方面研究已取得大量的成果，劉暢等[7]通過對過空巷采場基本頂超前破斷的力學(xué)模型進(jìn)行分析，得到了能滿足過空巷采場支護(hù)的煤柱臨界尺寸計算公式；徐忠和等[8]通過對井工開采后殘煤總量及分布進(jìn)行分析，提出了舊式殘煤長壁綜合機(jī)械化開采方法，采用實驗室試驗得出了舊采長壁復(fù)采采場的頂板架前垮落概率和對支架影響的特征與規(guī)律；馬占國等[9]通過對房柱式充填開采進(jìn)行研究，建立了煤柱與充填體的聯(lián)合彈性板柱力學(xué)模型，得出了頂板不同階段的下沉過程，并采用數(shù)值模擬的方法對礦壓顯現(xiàn)規(guī)律、煤柱受力及其破壞特點(diǎn)進(jìn)行了分析；曹勝根等[10]運(yùn)用突變理論分析了區(qū)段保護(hù)煤柱的失穩(wěn)機(jī)理，得出了區(qū)段煤柱發(fā)生突變失穩(wěn)的必要條件；郭文兵等[11]以條帶煤柱為研究對象，得到了條帶煤柱的應(yīng)力分布規(guī)律并分析其發(fā)生失穩(wěn)的可能性；霍丙杰等[12]通過建立房式采空區(qū)復(fù)合煤柱底板傳遞規(guī)律模型，揭示了煤柱影響條件下工作面的動壓機(jī)理；李勝等[13]采用理論分析與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法對煤柱的應(yīng)力傳遞規(guī)律進(jìn)行了研究；許磊等[14]通過運(yùn)用數(shù)值模擬軟件對殘余煤柱底板偏應(yīng)力場分布特征進(jìn)行了模擬；朱志潔等[15]通過研究上部重疊煤柱與采動耦合作用的圍巖應(yīng)力規(guī)律，得到鄰空巷沖擊性來壓是鄰面?zhèn)认蛑С袎毫Α⒈竟ぷ髅娉爸С袎毫椭丿B煤柱應(yīng)力傳遞的耦合作用結(jié)果；周煜博等[16]研究了王莊煤礦殘留煤柱回收工作面巷道合理位置布置。綜上，對于區(qū)段保護(hù)煤柱的開采已有成功案例，考慮到耿村煤礦的生產(chǎn)現(xiàn)狀，復(fù)采區(qū)段煤柱對礦井的生產(chǎn)具有重要意義，因此，有必要研究巨厚煤層區(qū)段煤柱綜放復(fù)采技術(shù)。

本文以河南大有能源股份有限公司耿村煤礦巨厚煤層區(qū)段煤柱為研究對象，結(jié)合該礦地質(zhì)采礦條件以及工作面接替緊張狀況等，提出復(fù)采區(qū)段煤柱的方法，以達(dá)到延長礦井服務(wù)年限、減少資源儲量丟失、避免開采集中造成沖擊地壓事故以及確保礦井工作面正常接替的目的，為礦井的可持續(xù)發(fā)展及緩解礦井工作面接替緊張現(xiàn)狀提供保障。

1 工程概況

耿村煤礦位于河南省澠池縣果園鄉(xiāng)境內(nèi)，核定生產(chǎn)能力3.6 Mt/a，采用斜立井單水平上下山開拓，混合抽出式通風(fēng)，走向長壁后退式采煤方法，綜采放頂煤采煤工藝，全部垮落法管理頂板。井田內(nèi)現(xiàn)有12采區(qū)在開采水平+200 m以下，且采區(qū)內(nèi)僅能布置一個常規(guī)采煤工作面。由于井田內(nèi)2-1與2-2煤層分別在+200，+300 m水平以下與2-3煤層合并(統(tǒng)稱為2-3煤層)，合并后煤層厚12～26.06 m，為巨厚煤層，其下有2～4 m的高灰煤(煤矸互層)。據(jù)文獻(xiàn)[17]，并結(jié)合礦井12采區(qū)地應(yīng)力水平、采動應(yīng)力狀態(tài)及圍巖的實際情況，認(rèn)為12采區(qū)已進(jìn)入深部開采，其平均開采深度已超過600 m。因考慮到礦井已進(jìn)入深部開采，淺部資源儲量大幅度減少，且工作面開采受沖擊地壓、自燃發(fā)火(自然發(fā)火期7～15 d)及瓦斯超限爆炸(絕對瓦斯涌出量16.18 m3/min，相對瓦斯涌出量3.35 m3/t)等多源威脅，為提高煤炭資源回收率、延長礦井服務(wù)年限及保障礦井開采工作面的正常接替，需對12采區(qū)內(nèi)區(qū)段煤柱的復(fù)采技術(shù)進(jìn)行研究。

2 區(qū)段煤柱開采工作面的位置確定

2.1 工作面層位確定

由礦井開采系統(tǒng)現(xiàn)狀可知，12采區(qū)具有完整的通風(fēng)、運(yùn)輸、供電、開拓、排水等系統(tǒng)，在進(jìn)行區(qū)段煤柱復(fù)采時僅需布置外部車場、上下巷和開切巷即可構(gòu)成采煤工作面。依據(jù)該采區(qū)其他工作面開采經(jīng)驗可知，采區(qū)內(nèi)斷層均分布于采區(qū)邊界，區(qū)段煤柱開采工作面受斷層等地質(zhì)構(gòu)造影響較小。在采空區(qū)積水方面，由于深部工作面開采對其上部工作面采空區(qū)均采用了探放水措施，采空區(qū)積水得到了充分疏放，僅在個別低洼處存在少量積水，可保障工作面開采不受采空區(qū)積水的影響。

由以上可知，復(fù)采區(qū)段煤柱的12192工作面進(jìn)行開采時的通風(fēng)、運(yùn)輸?shù)认到y(tǒng)可利用現(xiàn)有系統(tǒng)，工作面上下巷、外部車場和回風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷可布置在煤層頂板泥巖中。工作面上下巷及開切巷設(shè)計在采空區(qū)之下，為保證掘進(jìn)安全及巷道支護(hù)的可靠性，巷道設(shè)計在煤矸互層中，根據(jù)煤矸互層厚度，可破底板1～1.5 m?；夭蓵r通過調(diào)整工作面開采煤矸互層，同時將老空區(qū)損失的放頂煤及底煤放出，對于區(qū)段煤柱部分則按照實煤體進(jìn)行放頂煤開采。

2.2 工作面平面位置

結(jié)合該采區(qū)實際開采情況可知，相鄰工作面間留設(shè)區(qū)段煤柱寬度為8～12 m，由于回采時工作面兩端各留3架不放煤，因此該部分可等效于區(qū)段煤柱。在原工作面放頂煤開采時，為減少巷道底鼓及回采時支架下沉，結(jié)合巷道支護(hù)方案，留1～2 m的底煤進(jìn)行掘進(jìn)，平均厚度1.5 m。此外，在煤層下方存在2～4 m煤矸互層的高灰煤，實體煤厚平均約2 m，可將底煤與高灰煤共稱為底煤，平均厚度3.5 m。由于該礦井12采區(qū)的12170，12190，12210三個相鄰工作面的平均煤層厚度約17 m，結(jié)合綜放技術(shù)特點(diǎn)，假設(shè)原工作面放頂煤回采時煤炭資源無損失，此時，三個工作面范圍內(nèi)的煤炭資源總儲量Q0(不計矸石)由兩部分組成，該區(qū)域采空區(qū)內(nèi)殘留煤厚分布示意圖如圖1所示。

由圖1可知，煤炭資源總儲量Q0由區(qū)段煤柱儲量Q1及底煤儲量Q2組成，現(xiàn)分別對各儲量進(jìn)行計算。

圖1 三個常規(guī)已采工作面的煤厚分布示意圖

區(qū)段煤柱儲量Q1主要由兩個煤柱及其兩側(cè)巷道上方的煤層組成，煤柱寬度分別為8，12 m，兩側(cè)巷道寬度均為6 m，煤層厚度約15.5 m，即

Q1=[(8+6+6)+(12+6+6)]×

15.5×1 000×1.4=0.96 Mt，

遺煤儲量Q2由原底煤與高灰煤兩部分組成，其平均厚度為3.5 m，即

Q2=(175+8+168+12+200)×

3.5×1 000×1.4=2.76 Mt，

綜上可知，煤炭資源總儲量Q0為3.72 Mt。

結(jié)合圖1及煤炭資源總儲量可知，區(qū)段煤柱的儲量占總儲量的25.7%。為減少煤炭資源損失及保障工作面安全開采，將回采區(qū)段煤柱的工作面選取在三個正規(guī)已采工作面范圍內(nèi)，其中需包含兩個區(qū)段煤柱，因此，將復(fù)采區(qū)段煤柱的12192工作面邊界分別設(shè)計在12170，12210工作面的采空區(qū)內(nèi)。

2.3 工作面圍巖結(jié)構(gòu)特征分析及其邊界確定

通常情況下，隨著工作面推進(jìn)，工作面上覆巖層中的各分層會以板的形式產(chǎn)生組合移動變形，起主要控制作用的是該組合中力學(xué)性能較好的堅硬厚巖層，這也是關(guān)鍵層理論的主要內(nèi)容，其破壞的二維形態(tài)由下至上面積遞減，呈現(xiàn)“八”字形破壞，同時會在覆巖內(nèi)的某一層位形成“大結(jié)構(gòu)”，而施加在“大結(jié)構(gòu)”上的上覆巖層載荷則是通過該結(jié)構(gòu)兩側(cè)的支撐點(diǎn)向下傳遞，而并非直接作用于采場上。

由于新工作面兩個邊界處于已采工作面的采空區(qū)內(nèi)，需考慮已采區(qū)頂板破斷結(jié)構(gòu)形態(tài)。對于傳統(tǒng)長壁垮落法開采而言，在工作面推進(jìn)過程中，基本頂在采空區(qū)邊緣彈塑性交界處形成鉸接結(jié)構(gòu)，以兩側(cè)支承點(diǎn)形成較為穩(wěn)定的鉸接結(jié)構(gòu)，此時，基于關(guān)鍵層理論及內(nèi)外應(yīng)力場理論，結(jié)合工作面開采后殘留煤厚分布示意圖，以其中一個區(qū)段煤柱為研究對象，建立工作面寬度方向上的覆巖破斷模型示意圖，如圖2所示。

由圖2可知，在工作面上方的關(guān)鍵巖層發(fā)生破斷后，堅硬巖層因懸空較長使其所受拉應(yīng)力超過其抗拉強(qiáng)度而發(fā)生破斷，形成巖塊Ⅱ，繼而發(fā)生下沉及回轉(zhuǎn)，與采空區(qū)側(cè)的破碎巖塊接觸及兩側(cè)巖塊Ⅰ、Ⅲ的相互作用而形成穩(wěn)定的鉸接結(jié)構(gòu)，因此，巖塊Ⅱ處于“小結(jié)構(gòu)”內(nèi)，具有較好的穩(wěn)定性，且服從S-R穩(wěn)定性理論，此時，巖塊Ⅱ的長度為巖梁懸跨距，約為臨近綜放工作面周期來壓步距。

圖2 覆巖破斷的力學(xué)結(jié)構(gòu)模型示意圖

根據(jù)該采區(qū)綜放工作面的開采經(jīng)驗可知，臨近綜放工作面的周期來壓平均步距為15.6 m，可確定L′約為15.6 m。對于該工作面覆巖垮落帶高度，可采用下式計算，

式中：K為巖層垮落后的碎脹系數(shù)，取1.3；h為未垮落巖層在觸矸處的沉降量，取4 m；M為采厚，取17 m。

由上式可知，垮落帶高度Hk約為43 m。

為得到關(guān)鍵巖塊與煤壁距離l的理論值，需明確覆巖巖層的破斷角。考慮到工作面及采空區(qū)的安全原因，未能從現(xiàn)場實測出覆巖巖層的破斷角，因此，通過相似試驗對工作面開采進(jìn)行物理模擬(圖3)，從工作面模擬推進(jìn)過程中的周期來壓步距與現(xiàn)場實測進(jìn)行對比，進(jìn)一步說明覆巖巖層破斷角的可靠性。

圖3 工作面推進(jìn)490 m時覆巖破壞特征

根據(jù)物理模擬結(jié)果可知，工作面推進(jìn)過程中，周期來壓步距為14～18.5 m，平均16.3 m。通過現(xiàn)場實測，工作面周期來壓步距平均15.6 m，試驗結(jié)果與實測基本一致，由此可知，試驗所得的覆巖巖層破斷角θ=67°具有一定的可信度。因此，由圖2可得l=Hk·cotθ，約為18 m。即回采巷道與煤柱間的最小距離L=L′+l，即33.6 m。

在工作面開采過程中，該結(jié)構(gòu)在受到重復(fù)采動影響時，其受力狀態(tài)不斷發(fā)生變化，所承受的載荷會逐漸增大，塊體間應(yīng)力的重新分布將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失穩(wěn)而發(fā)生突然下沉，嚴(yán)重時可能會引發(fā)沖擊地壓。根據(jù)集中應(yīng)力向下傳播規(guī)律及支承壓力在底板巖層中規(guī)律[18-19]，并結(jié)合工作面端頭設(shè)備的分布及生產(chǎn)情況，需將回采巷道應(yīng)布置在原巖應(yīng)力區(qū)或應(yīng)力降低區(qū)，即將回采巷道布置于巖塊I下方范圍內(nèi)。

為保證工作面端頭安全，放煤支架位置與回采巷道間的距離應(yīng)超過4個以上支架寬度，即大于6 m;考慮到回采巷道的寬度(6 m)，可知巷道區(qū)段煤柱間的距離應(yīng)大于12 m。由以上分析綜合確定回采巷道與煤柱的最終距離L=35 m。因此，兩側(cè)邊界距離區(qū)段煤柱的距離均約35 m，其工作面平面布置示意圖如圖4所示，此時工作面煤炭資源儲量約為3.27 Mt，而區(qū)段煤柱儲量在該面儲量中的比例升至32.1%，可有效延長約1 a的礦井服務(wù)年限。

3 區(qū)段煤柱綜放開采技術(shù)關(guān)鍵及災(zāi)害防控

3.1 巷道圍巖支護(hù)

結(jié)合地質(zhì)采礦條件、圍巖結(jié)構(gòu)特征及重復(fù)采動影響可知，該工作面巷道維護(hù)難點(diǎn)：(1)圍巖強(qiáng)度較低，且受重復(fù)采動影響，巷道掘進(jìn)后短期內(nèi)會大范圍破碎，其變形破壞將會更嚴(yán)重。(2)隨著工作面推進(jìn)，巷道附近老空區(qū)側(cè)砌體梁的支承點(diǎn)將承受較大載荷，受老空區(qū)的重復(fù)采動及本工作面開采的影響，其承載能力將大幅度降低，極易發(fā)生失穩(wěn)。同時，由于該礦井其他工作面出現(xiàn)過沖擊現(xiàn)象，在巷道圍巖支護(hù)中不允許使用剛性支護(hù)。

基于以上分析，為實現(xiàn)區(qū)段煤柱綜放開采巷道的安全穩(wěn)定及提高施工效率，采用大斷面(機(jī)軌合一)U型鋼拱形棚可縮性支護(hù)；結(jié)合礦井實際生產(chǎn)條件，上下巷設(shè)計為寬6.0 m，高3.6 m，斷面面積18.3 m2，且巷道中心搭設(shè)一路液壓抬棚以增大圍巖強(qiáng)度，同時，為保證圍巖的穩(wěn)定性，均采用錨網(wǎng)索對巷道兩側(cè)進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù)，錨桿間距為0.7 m×0.7 m。在開切巷處考慮到設(shè)備的需求，采用巷寬8.8 m，高3.3 m，斷面面積24.5 m2，以兩路液壓抬棚增大圍巖強(qiáng)度。此外，在工作面的回采過程中，巷道超前支護(hù)350 m范圍內(nèi)，每約10 m增加一道門式液壓支架，以增大其支護(hù)強(qiáng)度，減少圍巖變形。

3.2 綜放工作面沖擊地壓等級評價

依據(jù)該礦井其他工作面開采經(jīng)驗及煤巖的力學(xué)性質(zhì)可知，該煤層具有沖擊性，因此，利用綜合指數(shù)法確定12192工作面的沖擊礦壓危險指數(shù)和危險程度，為生產(chǎn)中采取相應(yīng)的防控方案提供支撐。

影響沖擊地壓的因素主要有地質(zhì)因素和開采因素。通過對影響因素的分析，確定各因素對沖擊地壓危險狀態(tài)的影響指數(shù)，從而形成其評定綜合指數(shù)法。

3.2.1 地質(zhì)因素及指數(shù)

影響沖擊地壓的地質(zhì)因素主要有開采深度、頂板巖層堅硬性、構(gòu)造應(yīng)力集中、煤層沖擊傾向性等。根據(jù)工作面的地質(zhì)條件及其周圍影響沖擊地壓危險狀態(tài)，可知各影響因素及指數(shù)情況，如表1所示。

表1 地質(zhì)條件影響因素及指數(shù)

根據(jù)表1及相關(guān)規(guī)程，可確定沖擊地壓危險等級評定的指數(shù)。

3.2.2 開采因素及指數(shù)

同理，可根據(jù)主要開采影響因素(開采技術(shù)條件、開采歷史，煤柱、停采線等)，確定各影響因素指數(shù)情況，如表2所示。

3.3 工作面災(zāi)害防控方案

根據(jù)前文分析及工作面地質(zhì)采礦條件可知，該工作面在回采過程中主要會受到?jīng)_擊地壓、瓦斯爆炸及煤層自燃等災(zāi)害的影響，因此，需結(jié)合該采區(qū)以往綜放開采的經(jīng)驗對工作面開采前提出相應(yīng)的災(zāi)害防控方案，以保障工作面的安全回采。

3.3.1 沖擊地壓防治技術(shù)方案

由于工作面開采的煤層賦存較為特殊，其上方除兩個區(qū)段煤柱外基本全為采空區(qū)，由圖1可知，在開采區(qū)段煤柱時發(fā)生沖擊地壓的概率要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于開采遺煤，因此，需針對已具有沖擊危險的區(qū)域進(jìn)行解危(工作面過區(qū)段煤柱)，通過避免高應(yīng)力集中和改善煤巖體介質(zhì)性質(zhì)達(dá)到減弱積聚彈性能的目的，實現(xiàn)沖擊地壓的防治，主要采取大孔卸壓法，其防治技術(shù)方案如下。

(1)每2 d對工作面兩巷進(jìn)行監(jiān)測鉆屑法效果(預(yù)計60 m范圍內(nèi))。根據(jù)監(jiān)測結(jié)果，當(dāng)煤粉量超過臨界值或存在其他動力現(xiàn)象時，即認(rèn)為工作面具有發(fā)生沖擊傾向性，此時，應(yīng)立即將工作面作業(yè)人員撤至安全處，增加強(qiáng)力錨桿U型鋼支護(hù)等，在采取鉆孔卸壓的方式解除沖擊危險后，再次進(jìn)行鉆屑法監(jiān)測，確認(rèn)無沖擊后，方可正常施工。

(2)在工作面兩側(cè)巷道對支撐體進(jìn)行檢測，及時整改不合格支架，同時對工作面兩側(cè)巷道增加液壓抬棚作為保障，達(dá)到加強(qiáng)巷道支護(hù)強(qiáng)度的目的，且在工作面兩側(cè)巷道出口除正常作業(yè)人員外，嚴(yán)禁所有人員在危險區(qū)域內(nèi)休息、逗留。

(3)井下作業(yè)人員在進(jìn)入工作面時應(yīng)時刻注意周圍環(huán)境變化，在發(fā)現(xiàn)頂板下沉、底鼓、鼓幫及其他異常情況時，應(yīng)及時通知所有人員撤離至危險區(qū)300 m以外，并制定相應(yīng)處理措施，如高預(yù)應(yīng)力、強(qiáng)力錨桿U型鋼支護(hù)法、恒阻大變形錨桿(索)支護(hù)法等，從而保障井下工作人員的安全。

3.3.2 瓦斯防治技術(shù)方案

該工作面可看作重復(fù)開采工作面，由于煤層中瓦斯含量較大，采空區(qū)的瓦斯會順裂隙進(jìn)入巷道，造成瓦斯體積分?jǐn)?shù)超限。因此，有必要對采掘過程中的瓦斯進(jìn)行防治，其防治方案可分為采前與采中兩部分：

(1)在開采前可在工作面布置超前順層交叉抽采鉆孔，在回風(fēng)巷及運(yùn)輸巷施工順層孔(鉆孔參數(shù)見表3)，進(jìn)行工作面瓦斯預(yù)抽，并制定采前提前探孔釋放、采掘中兩幫封堵及抽采瓦斯等措施。

(2)在開采時可布設(shè)一條高位巷對超限瓦斯進(jìn)行抽采。高位巷距回風(fēng)巷中心15 m，設(shè)計方案中的層位位于煤層頂板上方20 m處，采用大流量瓦斯抽放泵直接抽采原工作面采空區(qū)內(nèi)部及其上部裂隙帶內(nèi)瓦斯。此外，在回采中還需對開采工作面的瓦斯含量進(jìn)行實時監(jiān)測，特別是巷道及工作面上隅角區(qū)域，達(dá)到瓦斯不影響正常開采的目的。

表3 工作面順層交叉抽采鉆孔參數(shù)

3.3.3 自燃發(fā)火防治技術(shù)方案

12192工作面上下巷及開切巷掘進(jìn)在采空區(qū)之下，巷頂煤層破碎松軟，極易自燃發(fā)火，因此，開采過程中采取的防自燃發(fā)火方案如下：

(1)基于MEA高分子滅火劑具有凝膠時間短、堵漏效果好、操作工藝簡單等特點(diǎn)，采用連續(xù)交叉埋管注入MEA，使需要重點(diǎn)防范位置(如采空區(qū))區(qū)域的煤炭處于封閉狀態(tài)，防止煤炭自燃。

(2)在回采前沿回風(fēng)巷在采空區(qū)預(yù)先鋪好灌漿管，平行于回采工作面橫向埋管50 m(DN40無縫鋼管)，沿豎向埋同類型管20 m，使管路相通，回采后按移架步距用回柱絞車牽引灌漿管灌漿，并從灌漿管道接出一段膠管，沿傾斜方向20 m一段，向采空區(qū)均勻灑漿。

(3)結(jié)合礦井的火災(zāi)類型和特點(diǎn)，在煤炭開采前及開采中加強(qiáng)對防滅火設(shè)施和設(shè)備的全面檢查，務(wù)必做到排查隱患、合理通風(fēng)及加強(qiáng)管理，避免發(fā)生自燃災(zāi)害。

(4)對于巷道頂板空頂區(qū)域及煤體破碎區(qū)域，可采用封堵劑自膨脹技術(shù)快速封閉漏風(fēng)通道，防止較大煤體破碎區(qū)存在空氣對流，以徹底消除煤炭自燃發(fā)火。

在工作面開采結(jié)束后，封閉工作面的火災(zāi)防治措施主要有：

密閉間嚴(yán)格按設(shè)計要求充填粉煤灰，要充分接頂；在密閉施工時，加強(qiáng)施工處及其回風(fēng)中有害氣體檢查，維護(hù)好巷道內(nèi)所有監(jiān)控設(shè)備，出現(xiàn)異常現(xiàn)象時，立即斷電撤人，并及時匯報；密閉完成后，通過束管對其中氣體進(jìn)行實時監(jiān)測，并每周取樣檢測，出現(xiàn)異常時立即進(jìn)行補(bǔ)充注漿。

4 結(jié) 論

(1)結(jié)合耿村煤礦的生產(chǎn)現(xiàn)狀，為延長礦井服務(wù)年限、提高煤炭資源采出率和緩解工作面接替緊張狀況，提出復(fù)采巨厚煤層區(qū)段煤柱的綜放開采技術(shù)。

(2)通過分析工作面煤層剩余儲量及圍巖結(jié)構(gòu)特性，建立了工作面覆巖破斷模型，并根據(jù)礦井現(xiàn)有生產(chǎn)系統(tǒng)，確定了區(qū)段煤柱開采工作面的平面位置。

(3)結(jié)合礦井地質(zhì)采礦條件，確定了區(qū)段煤柱綜放開采技術(shù)的關(guān)鍵，評定了工作面沖擊地壓等級，并提出回采時沖擊地壓、瓦斯及自燃發(fā)火等災(zāi)害的防控技術(shù)方案。