孫天禮,徐嶺靈,周 鋒,李 霄,曹 臻,李 怡
(中國(guó)石化西南油氣分公司采氣二廠,四川 閬中 637400)
川東北地區(qū)某高含硫氣田集輸管網(wǎng)沿線為復(fù)雜的山地丘陵地貌,采用“輻射狀+枝狀+復(fù)線”的方式敷設(shè)[1],地面海拔380~1 300 m,地形落差大,沖溝陡崖、丘陵斜坡等地貌相互交錯(cuò),集輸管道具有彎頭多、上下陡坡多的特點(diǎn),在內(nèi)檢測(cè)過(guò)程中,容易出現(xiàn)內(nèi)檢測(cè)器卡堵[2-3],甚至造成管道異常憋壓、停產(chǎn)等事故[4],因此有必要對(duì)內(nèi)檢測(cè)卡堵原因進(jìn)行分析,總結(jié)經(jīng)驗(yàn),提升技術(shù)和管理水平,保障氣田安全平穩(wěn)生產(chǎn)。
該酸氣管道全長(zhǎng)3.098 km,2014年12月10日投產(chǎn),甲烷平均體積分?jǐn)?shù)85.85%,二氧化碳平均體積分?jǐn)?shù)7.59%,硫化氫平均體積分?jǐn)?shù)為5.01%,日均輸送60×104m3含硫天然氣,管道規(guī)格為φ168.3 mm×8 mm,管道工作壓力為7~8.5 MPa,采用L360QS無(wú)縫鋼管,管道外防護(hù)采用“外加電流陰極保護(hù)+聚氨酯防腐”聯(lián)合防腐蝕的方式,發(fā)球端管線出站后向東沿開闊梯田敷設(shè),垂直穿過(guò)山坳后再穿越國(guó)道,繼續(xù)向東敷設(shè)穿越另一個(gè)山坳后到達(dá)收球端,沿線地貌單元為丘陵,坡度較大,線高程圖如圖1所示。
圖1 作業(yè)管段高程
幾何變形檢測(cè)是通過(guò)測(cè)量變形檢測(cè)器感應(yīng)探頭的形變來(lái)完成管道的幾何形變測(cè)量,漏磁檢測(cè)則是在鋼質(zhì)管道材料的高磁導(dǎo)率基礎(chǔ)上,檢測(cè)器上的永磁體磁化金屬,根據(jù)磁敏元件接收到的漏磁信號(hào)判斷缺陷[5]。由于小管徑管道在清管或內(nèi)檢測(cè)作業(yè)過(guò)程中,卡堵的風(fēng)險(xiǎn)更高,該次作業(yè)檢測(cè)彎頭曲率半徑均為管道直徑的1.5倍(彎頭角度為90°)。
每段管線智能檢測(cè)主要工作內(nèi)容包括:(1)管道預(yù)清潔(由清管結(jié)果的清潔度決定次數(shù),盡可能保證管道內(nèi)無(wú)過(guò)量的污物,以提高檢測(cè)數(shù)據(jù)的精準(zhǔn)度);(2)驗(yàn)證性清管兩次(包含測(cè)徑板清管1次,確保幾何變形檢測(cè)器能夠順利通過(guò));(3)幾何變形檢測(cè)1次(檢測(cè)管道無(wú)明顯形變,漏磁檢測(cè)器可以順利通過(guò));(4)漏磁檢測(cè)1次;所有作業(yè)均采用酸氣作為動(dòng)力源,其工作流程見(jiàn)圖2。
圖2 智能檢測(cè)工作流程
因漏磁檢測(cè)器比幾何變形檢測(cè)器重量更重,漏磁檢測(cè)前,更換萬(wàn)向節(jié)等機(jī)械連接件以確保運(yùn)行過(guò)程安全。發(fā)球端氣源為25×104m3,管道溫度為54 ℃,漏磁檢測(cè)器出站發(fā)球時(shí)壓力從7.15 MPa上升至7.19 MPa出站,運(yùn)行36 min后發(fā)球端壓力維持在7.8 MPa,收球端未聽(tīng)到進(jìn)球響動(dòng),按照產(chǎn)量預(yù)先計(jì)算(運(yùn)行速度為1.5 m/s)大約36 min檢測(cè)器應(yīng)到達(dá)收球筒,且隨后20 min兩端壓力均無(wú)變化(見(jiàn)圖3),判斷檢測(cè)器發(fā)生卡滯,根據(jù)運(yùn)行時(shí)間與平均運(yùn)行速度計(jì)算檢測(cè)器發(fā)生卡滯點(diǎn)距離收球站約400 m。
圖3 漏磁檢測(cè)器兩端運(yùn)行壓力變化
漏磁檢測(cè)器的密封盤主要功能為通過(guò)密封盤使檢測(cè)器上下游產(chǎn)生壓力差,提供檢測(cè)器運(yùn)行動(dòng)力,促使漏磁檢測(cè)器向前運(yùn)行,一旦密封盤失效,則檢測(cè)器可能停止移動(dòng)[6],同時(shí)出現(xiàn)一定程度的節(jié)流效應(yīng)。
從目前國(guó)內(nèi)管道清管或內(nèi)檢測(cè)解卡經(jīng)驗(yàn)來(lái)看,多采用單一的提高卡堵點(diǎn)上游壓力的方式[7-8],迫使卡堵清管器移動(dòng)。
漏磁檢測(cè)器發(fā)生卡滯現(xiàn)象后,首先采取了正向增壓推球的方式解卡,上游發(fā)球端生產(chǎn)井由10×104m3/d提產(chǎn)至管中輸氣量為35×104m3/d,輸送介質(zhì)平均流速達(dá)到3.3 m/s,剛開始能從收球筒監(jiān)聽(tīng)到檢測(cè)器在管道內(nèi)不連貫移動(dòng)摩擦的聲音,解卡期間上下游最大壓力差達(dá)到1.7 MPa,提產(chǎn)半小時(shí)后漏磁檢測(cè)器移動(dòng)摩擦聲音基本消失。
考慮到正常生產(chǎn)狀態(tài)下管道中介質(zhì)流速有限,關(guān)井后采用下游放空引流增大上下游壓力差的方式繼續(xù)正向推球4次[9],期間最大壓力差高達(dá)2.7 MPa,但過(guò)程中未監(jiān)聽(tīng)到漏磁檢測(cè)器有任何移動(dòng)摩擦產(chǎn)生的聲音,隨后再次開井對(duì)管道沖壓,采用正向增壓的方式繼續(xù)推球,發(fā)現(xiàn)收發(fā)球筒兩端壓力基本持平,無(wú)法建立起壓力差,說(shuō)明漏磁檢測(cè)器密封失效,單一的正向提產(chǎn)增壓或下游泄壓引流的方式無(wú)法成功解卡。
在前期解卡失敗的基礎(chǔ)上,分析確定漏磁檢測(cè)器密封失效,采取單一的增大壓力差,提高推力的方式無(wú)法解卡,于是采取正向追發(fā)帶定位儀的救援球解卡[8],為保證救援球不與漏磁檢測(cè)器發(fā)生強(qiáng)烈的撞擊,按不超過(guò)0.2 MPa/s的速度緩慢逐步增大壓力差,同時(shí)最大壓力差不超過(guò)3 MPa的原則發(fā)射救援清管器,救援清管器密封盤過(guò)盈量為5.29%。
為便于判斷救援清管器是否到達(dá)漏磁檢測(cè)器停滯位置,采取“探管儀+跟蹤儀+地面標(biāo)記盒” 的方式聯(lián)合找球[10-11],在36號(hào)樁附近,依據(jù)兩種儀器信號(hào)顯示以及明顯的節(jié)流效應(yīng)聲音確定此處為卡球點(diǎn)??c(diǎn)距離收球端井站約500 m,位于進(jìn)站前上坡管道過(guò)渡到水平管道的彎頭處。
第一階段,正向擠推漏磁檢測(cè)器。在漏磁檢測(cè)器卡點(diǎn)、收球筒處設(shè)置專人監(jiān)聽(tīng),17∶01發(fā)出救援清管器,25 min后到達(dá)卡點(diǎn),現(xiàn)場(chǎng)節(jié)流效應(yīng)聲音立即消失,隨后發(fā)球端壓力上漲,最高壓力差達(dá)2.2 MPa,救援清管器皮碗受到上游巨大的推力,擠推漏磁檢測(cè)器移動(dòng)產(chǎn)生摩擦管壁的聲音,持續(xù)5 s后聲音消失,清管器停止移動(dòng)。
第二階段,反向放空引流。關(guān)井狀態(tài)下,切斷收球筒與下游聯(lián)系,在發(fā)球端放空泄壓,利用反向放空引流建立壓力差推動(dòng)清管器,當(dāng)收球端與發(fā)球端壓力差達(dá)到0.4 MPa時(shí),清管器跟蹤儀顯示卡球點(diǎn)的漏磁檢測(cè)器與救援清管器一起向發(fā)球端后退了大約300 m,現(xiàn)場(chǎng)節(jié)流效應(yīng)聲音消失。隨即發(fā)球端停止放空,19∶00再次開井向流程增壓正向推球,19∶03跟蹤儀顯示漏磁檢測(cè)器及救援清管器過(guò)原卡滯點(diǎn),19∶07兩個(gè)球進(jìn)站,19∶30檢測(cè)器順利取出,檢查發(fā)現(xiàn)漏磁檢測(cè)器密封盤破損嚴(yán)重(見(jiàn)圖4)。
圖4 漏磁檢測(cè)器密封盤破損
(1)若未發(fā)生嚴(yán)重密封盤破損,在安全范圍內(nèi),控制壓力差最大能建立到2.5 MPa,發(fā)球端增大產(chǎn)量,收球端放空引流正向加壓推球應(yīng)能解卡。
(2)若單一的正向增壓的方式無(wú)法解卡,可嘗試正反向交替建立壓力差推球,若密封盤破損不嚴(yán)重,皮碗尚能發(fā)揮作用,理想情況下可使檢測(cè)器脫離卡點(diǎn)。
(3)在內(nèi)檢測(cè)器密封盤破損的情況下,正向追發(fā)帶定位器的救援清管器,同時(shí)正反向交替加壓在卡點(diǎn)位置重新建立密封,對(duì)漏失球產(chǎn)生推力,從而解卡。