范新慶

（山鋼股份萊蕪分公司 能源環(huán)保部，山東 濟(jì)南271104）

1 前 言

加熱爐煤氣消耗是軋材線(xiàn)能源消耗中第一大戶(hù)，降低加熱爐煤氣消耗一直是企業(yè)節(jié)能減排、降本增效工作的重點(diǎn)。行業(yè)上普遍使用熱平衡方法開(kāi)展加熱爐節(jié)能管理，一般選取穩(wěn)定工況連續(xù)測(cè)試8 h，計(jì)算分析聚焦于加熱爐系統(tǒng)及熱工設(shè)備性能評(píng)價(jià)，有一定系統(tǒng)及時(shí)間的局限性［1］。而加熱爐是長(zhǎng)流程連續(xù)性鋼鐵企業(yè)連鑄與熱軋的連接工序，其煤氣消耗還受生產(chǎn)、工藝技術(shù)、停機(jī)、操控波動(dòng)等綜合影響。為全面準(zhǔn)確制定有效降低煤氣消耗措施，引用精益管理能效分析工具之一能耗橋，結(jié)合熱平衡分析在加熱爐能效改善工作中實(shí)踐應(yīng)用，取得了顯著的節(jié)能效果。

依靠熱平衡為基礎(chǔ)搭建的能耗橋，充分應(yīng)用了熱平衡細(xì)致全面分析爐窯設(shè)備的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)兼顧了能源極限管理的優(yōu)點(diǎn)。它既考慮運(yùn)營(yíng)負(fù)載停機(jī)損失和設(shè)計(jì)損失，又明確了管理和技術(shù)損失。將各能源分項(xiàng)換算成統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)單位（以熱量或標(biāo)準(zhǔn)煤為單位），通過(guò)橋式分區(qū)對(duì)比結(jié)構(gòu)展示，有助于跳出傳統(tǒng)思維，讓人能看到最佳業(yè)績(jī)水平和理論極限，全維度準(zhǔn)確的設(shè)定改善目標(biāo)，實(shí)施系統(tǒng)節(jié)能降耗。

2 能耗橋的搭建方法

2.1 能耗橋的概念

能耗橋是一種先進(jìn)能源極限管理工具之一，它運(yùn)用系統(tǒng)化、結(jié)構(gòu)化思想將實(shí)際能源消耗分級(jí)構(gòu)建、分項(xiàng)量化、數(shù)值圖形化展示，進(jìn)而建立理想極限與實(shí)際能耗間的“虛擬橋梁”，繪制出工序流程中能量流動(dòng)圖譜。能耗橋的架構(gòu)見(jiàn)圖1。

圖1 能耗橋架構(gòu)

如圖1所示，能耗橋分為橋上輸入部分和橋下輸出部分，兩部分總量相等，符合能量守恒定律。橋下由理論極限、技術(shù)極限、各類(lèi)損失3部分組成，它與精益管理中的工作活動(dòng)元素增值活動(dòng)、附帶活動(dòng)和浪費(fèi)3 類(lèi)依次重合［2］。其中，理論極限值是嚴(yán)格按照定義、基本性質(zhì)計(jì)算反應(yīng)所需能量值。

加熱爐煤氣消耗的理論極限值是鋼坯從入爐溫度升溫至出爐溫度理論上需要的有效熱量。技術(shù)極限值是在理論極限值的基礎(chǔ)上，加上必須的各損失項(xiàng)最小值后得到的數(shù)值，可以設(shè)定為設(shè)計(jì)階段理想值或最佳運(yùn)行數(shù)值，它是一個(gè)具有挑戰(zhàn)性、可以實(shí)現(xiàn)的數(shù)值。實(shí)際生產(chǎn)中技術(shù)極限值受各種因素的影響，各能源損失項(xiàng)勢(shì)必會(huì)出現(xiàn)波動(dòng)。同時(shí)，加熱爐會(huì)伴隨連鑄與軋材工序出現(xiàn)各種生產(chǎn)運(yùn)營(yíng)損失、負(fù)載損失、設(shè)備低效損失等隱形損失，這些損失導(dǎo)致消耗升高，需識(shí)別出來(lái)加以改善。

為達(dá)到全面精確分析損失的目的，能耗橋需要與熱平衡分析結(jié)合，一般需要經(jīng)過(guò)界定分析系統(tǒng)及時(shí)間段、明確系統(tǒng)能源流向、數(shù)據(jù)收集、分析與實(shí)際熱平衡計(jì)算、確定技術(shù)極限及理想熱平衡計(jì)算、計(jì)算搭建，制定措施6個(gè)步驟。

2.2 界定分析系統(tǒng)及時(shí)間段

確定采用能耗橋分析的系統(tǒng)邊界，要求界面清晰及獨(dú)立，系統(tǒng)參數(shù)可檢測(cè)、可采集、可應(yīng)用，根據(jù)管理需求確定能耗橋分析周期。

2.3 明確系統(tǒng)能源流向

組建由生產(chǎn)、操作、技術(shù)、管理人員及精益管理內(nèi)訓(xùn)師構(gòu)成的能效分析小組，研討確定分析系統(tǒng)的理論極限值、運(yùn)營(yíng)損失、負(fù)載損失及熱平衡分項(xiàng)等能源流向，明確數(shù)據(jù)收集路徑及量化計(jì)算分析模型。

2.4 數(shù)據(jù)檢測(cè)、收集與實(shí)際熱平衡計(jì)算

按計(jì)算需求開(kāi)展參數(shù)檢測(cè)、系統(tǒng)已有數(shù)據(jù)收集，對(duì)相關(guān)數(shù)據(jù)進(jìn)行合理性分析和初步計(jì)算。根據(jù)試算結(jié)果驗(yàn)證補(bǔ)充、調(diào)整數(shù)據(jù)檢測(cè)方法及計(jì)算模型，確保熱平衡計(jì)算偏差誤差＜5%，且各分項(xiàng)值符合行業(yè)認(rèn)知及實(shí)際情況。

2.5 確定技術(shù)極限及理想熱平衡計(jì)算

選取與實(shí)際熱平衡相同的理論極限值，研討確定設(shè)計(jì)狀況下或行業(yè)、歷史最佳參數(shù)值，作為技術(shù)極限狀態(tài)下的參數(shù)，得到各分項(xiàng)極限損失值及理想熱平衡模型。理論極限值的改善可在能耗橋搭建完成后單獨(dú)分析制定。

2.6 計(jì)算搭建能耗橋

實(shí)際熱平衡分項(xiàng)值減去理想熱平衡分項(xiàng)值得到分項(xiàng)損失波動(dòng)值，使用Tink-cell 的瀑布圖，自下而上填上理論極限、理想熱平衡分項(xiàng)損失值，可得到技術(shù)極限值，再填上熱平衡分項(xiàng)損失波動(dòng)值及各運(yùn)營(yíng)負(fù)載損失值即可得到總能耗值，最后填上輸入項(xiàng)數(shù)值，完成能耗橋搭建。

2.7 制定改善措施

根據(jù)能耗橋量化展示情況，逐一分析制定對(duì)應(yīng)改善措施，并根據(jù)改善潛力與實(shí)施難易程度進(jìn)行措施分類(lèi)、排序，制定推進(jìn)計(jì)劃實(shí)施。

3 能耗橋在步進(jìn)式加熱爐上的應(yīng)用案例

3.1 界定分析系統(tǒng)及時(shí)間段

本次分析診斷對(duì)象選定為某H 型鋼步進(jìn)式加熱爐，目前按班統(tǒng)計(jì)、日分析、月考評(píng)模式管控噸鋼煤氣消耗指標(biāo)（GJ/t）。該加熱爐為斯坦因數(shù)字脈沖式加熱爐，2004年建成投用，2017年由凈環(huán)水冷卻改為汽化冷卻。受加熱爐長(zhǎng)周期使用、檢測(cè)控制設(shè)備落后、產(chǎn)線(xiàn)生產(chǎn)品種規(guī)格繁多等影響，該加熱爐消耗工序能源成本持續(xù)升高，需要實(shí)施能效分析尋找改善措施。H型鋼步進(jìn)式加熱爐主要參數(shù)為:尺寸34.6 m×14.4 m；加熱溫度1 230～1 300 ℃；設(shè)計(jì)煤氣消耗1.20 GJ/t；分析時(shí)間為2019年4月；系統(tǒng)邊界為鑄坯入爐到出爐，煤氣、預(yù)熱空氣進(jìn)爐至排煙。

3.2 明確系統(tǒng)能源流向

經(jīng)小組研討確定，能耗橋上部分熱量收入項(xiàng)包括煤氣帶入化學(xué)熱、熱裝坯料帶入物理熱、預(yù)熱空氣帶入物理熱、金屬氧化熱。

能耗橋下部分為運(yùn)營(yíng)、負(fù)載、停機(jī)損失、固有損失，其中精益管理認(rèn)為運(yùn)營(yíng)負(fù)載損失是一定周期內(nèi)的能耗和產(chǎn)出進(jìn)行分析量化管理波動(dòng)損失（運(yùn)營(yíng)損失）和負(fù)載損失，可以通過(guò)一定周期的生產(chǎn)、能耗數(shù)據(jù)擬合成負(fù)載-消耗曲線(xiàn)，人為選定理想的產(chǎn)量與能耗值區(qū)域作為參照區(qū)，計(jì)算得到運(yùn)營(yíng)及負(fù)載損失；也可設(shè)定加熱過(guò)程理想化，以加熱爐滿(mǎn)負(fù)荷狀態(tài)生產(chǎn)的最佳值為基準(zhǔn)，將各損失項(xiàng)設(shè)定為變化項(xiàng)與固定項(xiàng)，建立變化項(xiàng)影響參數(shù)α、β、γ等與損失值正比變化關(guān)系，合并轉(zhuǎn)換成各損失項(xiàng)計(jì)算公式，反復(fù)驗(yàn)證計(jì)算出各項(xiàng)損失值。這兩種分析方法偏向于數(shù)據(jù)變量的數(shù)學(xué)分析方法，實(shí)際加熱爐消耗受規(guī)格、生產(chǎn)、工藝、操作等差異多因素交互影響，應(yīng)用上述方法難以準(zhǔn)確、清晰地分析展現(xiàn)能耗影響。

將橋下?lián)p失項(xiàng)分為停機(jī)損失、連續(xù)生產(chǎn)損失兩部分，其中停機(jī)損失通過(guò)查詢(xún)生產(chǎn)報(bào)表或MES，明確各類(lèi)停機(jī)時(shí)間及總時(shí)間t停機(jī)，同步查詢(xún)加熱爐L1或能源網(wǎng)煤氣流量歷史數(shù)據(jù)確定對(duì)應(yīng)時(shí)間段的數(shù)值，分類(lèi)匯總得到各類(lèi)停機(jī)損失量及停機(jī)時(shí)間。停機(jī)類(lèi)型分為待溫待煤氣、工藝規(guī)格切換、故障、換輥檢修等4 大類(lèi)停機(jī)。連續(xù)生產(chǎn)損失通過(guò)加權(quán)計(jì)算選取與運(yùn)營(yíng)負(fù)載損失項(xiàng)相關(guān)的操作差異參數(shù)，用于熱平衡利用損失項(xiàng)計(jì)算，它將運(yùn)營(yíng)負(fù)載損失通過(guò)單項(xiàng)損失體現(xiàn)并加以改善。

結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)走線(xiàn)及熱平衡理論，小組確定了加熱爐系統(tǒng)的各能源收入、支出及損失項(xiàng)。其中收入項(xiàng)包括煤氣帶入化學(xué)熱（Q1）、熱裝坯料物理熱（Q2）、預(yù)熱空氣帶入物理熱（Q3）、金屬氧化熱（Q4）；支出項(xiàng)為金屬吸收有效熱（Q5）；損失項(xiàng)包括高溫排煙帶走熱量（Q6）、汽化冷卻帶走熱量（Q7）、爐體散熱（Q8）、爐門(mén)輻射熱損失（Q9）、爐門(mén)逸氣熱損失（Q10）、熱風(fēng)管路熱損失（Q11）、汽化管路熱損失（Q12）、爐渣帶走熱量（Q13）、凈環(huán)水冷卻帶走熱量（Q14）、其他熱損失（Q15）。

3.3 數(shù)據(jù)檢測(cè)、收集與實(shí)際熱平衡計(jì)算

查詢(xún)加熱爐L1歷史參數(shù)、MES等數(shù)據(jù)建立大數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，剔除非連續(xù)生產(chǎn)參數(shù)確定熱平衡計(jì)算相關(guān)參數(shù)，在損失計(jì)算時(shí)如缺少部分?jǐn)?shù)據(jù)，可通過(guò)咨詢(xún)專(zhuān)家意見(jiàn)、收集現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，大膽選用經(jīng)驗(yàn)公式等創(chuàng)造性開(kāi)展工作。

3.3.1 煤氣帶入化學(xué)熱

查詢(xún)4月份煤氣計(jì)量表得到總流量B總、總熱量Q總、熱值Qd，月度總時(shí)間減去停機(jī)時(shí)間t停機(jī)作為連續(xù)生產(chǎn)時(shí)間t，月度總產(chǎn)量除以t可得到小時(shí)產(chǎn)量G。同時(shí)，煤氣總流量減去停機(jī)時(shí)煤氣流量作為連續(xù)生產(chǎn)消耗煤氣總流量，煤氣總熱量減去停機(jī)時(shí)煤氣熱量作為連續(xù)生產(chǎn)消耗煤氣總熱量，再除以連續(xù)生產(chǎn)時(shí)間，可得到加熱爐連續(xù)生產(chǎn)時(shí)小時(shí)熱量Q1及小時(shí)煤氣流量B1。此時(shí)，煤氣帶入化學(xué)熱公式:

式中:B為煤氣流量，km3/h；Qd為低發(fā)熱量，GJ/km3。

3.3.2 熱裝坯料物理熱、金屬吸收有效熱

查詢(xún)MES、L1熱裝測(cè)溫系統(tǒng)或L2溫度列表，得到熱裝、出爐物料明細(xì)表。熱裝坯料物理熱Q2及金屬吸收有效熱Q5可由公式計(jì)算得到:

式中:Gb為坯料重量，t；Cpe、Cp2、Cp4為冷熱坯平均比熱容，kJ/（kg·K）；t2、t4為坯料熱態(tài)溫度，℃；te為環(huán)境溫度，℃；t為生產(chǎn)時(shí)間，h。

3.3.3 預(yù)熱空氣帶入物理熱及高溫排煙帶走熱量

查詢(xún)煤氣計(jì)量表得到混合煤氣中高氣、焦氣、轉(zhuǎn)氣配比，根據(jù)公司煤氣成分表加權(quán)計(jì)算混合煤氣成分，可計(jì)算得到理論空燃比，查詢(xún)實(shí)際空燃比或爐尾煙氣殘氧值，得到實(shí)際空燃比、實(shí)際煙氣成分、小時(shí)熱風(fēng)量V3、小時(shí)排煙量V5。通過(guò)查詢(xún)L1得到空氣換熱器出口熱風(fēng)溫度t3、爐膛高溫排煙溫度t5，結(jié)合實(shí)際煙氣成分、單一氣體平均比熱容可加權(quán)計(jì)算得到煙氣參數(shù)Cp5?？赏ㄟ^(guò)計(jì)算公式得到:

式中:Vk、Vy1為空氣、煙氣量，m3/h；Ck、Cy1為預(yù)熱空氣、煙氣平均比熱容，kJ/（kg·K）；t3、t6為熱風(fēng)溫度、煙氣溫度；Cke、Cye為環(huán)境溫度下空氣煙氣比熱均比熱容，KJ/（kg·K）。

3.3.4 金屬氧化熱及爐渣帶走熱量

氧化燒損率可通過(guò)稱(chēng)重法、氧化鐵皮厚度計(jì)算、氧化鐵皮清理量統(tǒng)計(jì)或經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定，對(duì)應(yīng)熱量公式:

式中:G為小時(shí)產(chǎn)量t/h；δ為氧化燒損率，%；qy為金屬氧化放熱量（5 652 kJ/kg）；a為氧化鐵皮增重系數(shù)（氧化鐵皮各成分占比按90%Fe2O3、7%Fe3O4、3%FeO，可取1.420 4）。

3.3.5 汽化冷卻帶走熱量及冷卻水帶走熱量

查詢(xún)L1確定汽化系統(tǒng)蒸汽發(fā)生量及各水冷管路流量與進(jìn)出口溫度。對(duì)應(yīng)熱量計(jì)算公式:

式中:q7為蒸汽量，kg/h；H7為飽和蒸汽焓值，kJ/kg；Vn為各冷卻流量kg/h；t’、t”為入、出口水溫，℃；C水為水的比熱容，kJ/（kg·K）。

3.3.6 爐體散熱

多次測(cè)溫得到爐體各分區(qū)外壁溫度twi，查詢(xún)加熱爐圖紙計(jì)算各分區(qū)散熱面積。爐體散熱量公式:

式中:αi為對(duì)流和輻射綜合換熱系數(shù)，w/(m2·℃)；Ai為散熱面積，m2；twi為外壁溫度，℃。其中:αi=4.535 7{［（273+twi）/100］4-［（273+te）/100］4}/（twi-te）+1.163A（twi-te）1/4。式中系數(shù)A的取值方法為:向上散熱時(shí)為2.8，垂直時(shí)2.2，向下散熱時(shí)1.4。

3.3.7 爐門(mén)輻射熱損失

爐門(mén)輻射熱損失公式:

式中:ti為爐門(mén)附近爐內(nèi)溫度，℃；te為環(huán)境溫度，℃；An為爐門(mén)開(kāi)啟面積，m2；Фi為輻射角系數(shù)；Δt為1 h內(nèi)開(kāi)啟爐門(mén)時(shí)間，min。

3.3.8 逸氣損失帶走的熱量

逸氣損失帶走的熱量公式:

3.3.9 熱風(fēng)管路熱損失及汽化管路散熱損失

現(xiàn)場(chǎng)走線(xiàn)發(fā)現(xiàn)熱風(fēng)管路、汽化冷卻管路保溫層存在破損及溫度偏高等問(wèn)題，且沿程管路較長(zhǎng)，管路散熱損失也納入熱平衡均衡計(jì)算，計(jì)算公式:

式中:d為直徑，m；l為長(zhǎng)度，m；水平圓管對(duì)流換熱系數(shù)輻 射 換 熱 系 數(shù)α輻射=為環(huán)境溫度，℃；tw為熱管外壁溫度，℃；Pr為普朗特?cái)?shù)，0.696。

通過(guò)收集4月份相關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算得到停機(jī)損失表（表1）及實(shí)際熱平衡表（表2）。

實(shí)際熱平衡其他熱損失及誤差占2.37%，小于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的±5%，說(shuō)明實(shí)際熱平衡計(jì)算相對(duì)準(zhǔn)確，結(jié)果可靠，可據(jù)此開(kāi)展相關(guān)分析。

3.4 確定技術(shù)極限及理想熱平衡計(jì)算

根據(jù)實(shí)際熱平衡計(jì)算公式，選取相同出鋼溫度作為理論極限值，同時(shí)選取設(shè)計(jì)狀況下或行業(yè)、歷史最佳狀況下各分項(xiàng)參數(shù)值，計(jì)算出技術(shù)極限狀態(tài)下理想熱平衡，同時(shí)計(jì)算出與實(shí)際熱平衡各單項(xiàng)差異值。

表1 步進(jìn)式加熱爐熱停機(jī)損失 GJ

表2 步進(jìn)式加熱爐熱實(shí)際熱平衡與理想熱平衡

3.5 計(jì)算搭建能耗橋

計(jì)算熱平衡時(shí)使用的出鋼溫度是相對(duì)于環(huán)境溫度的，能耗橋理論極限值需減去理論熱裝帶入熱量；同理，排煙熱損失減去理論預(yù)熱空氣帶入熱量。為使能耗橋分級(jí)、清晰、準(zhǔn)確量化能源流向，可將分項(xiàng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)調(diào)整、精簡(jiǎn)合并，為實(shí)現(xiàn)Tink-cell 自動(dòng)生成能耗橋，將橋下數(shù)據(jù)變?yōu)樨?fù)值，形成能耗橋數(shù)據(jù)導(dǎo)入值，見(jiàn)表3。使用Tink-cell的瀑布圖，導(dǎo)入數(shù)據(jù)表，即可生成能耗橋。

從表3可以看出，煤氣單耗與技術(shù)極限值差距達(dá)0.508 GJ/t，其中各類(lèi)產(chǎn)線(xiàn)停機(jī)損失、熱裝損失、排煙損失、汽化系統(tǒng)等損失較大，需著手改善。

3.6 制定改善措施

依靠理想及實(shí)際熱平衡的數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)搭建的能耗橋，不重不漏、準(zhǔn)確量化出各分項(xiàng)影響，分析小組制定對(duì)應(yīng)改善措施如下。

降低停機(jī)損失:停機(jī)損失主要由生產(chǎn)組織、工藝調(diào)整、故障檢修等造成，直接因加熱工序造成的損失較小。需產(chǎn)線(xiàn)推行單點(diǎn)壓縮、時(shí)序優(yōu)化、同步作業(yè)，實(shí)施工藝優(yōu)化調(diào)整、提升工裝精度，強(qiáng)化精益設(shè)備管理，降低故障停機(jī)，持續(xù)做好生產(chǎn)組織與檢修優(yōu)化，提高產(chǎn)線(xiàn)時(shí)間稼動(dòng)率及性能稼動(dòng)率，系統(tǒng)提高OEE（設(shè)備綜合效率）水平。

提升熱送熱裝節(jié)能效果:該加熱爐實(shí)際熱裝率、熱裝溫度與最佳工況相差較多，需推行連鑄至裝爐工序輥道保溫及倉(cāng)儲(chǔ)堆垛優(yōu)化、擴(kuò)大熱送熱裝規(guī)格及品種范圍，優(yōu)化熱送熱裝生產(chǎn)組織與操控標(biāo)準(zhǔn)化，提升鑄爐軋匹配效率。

表3 能耗橋數(shù)據(jù)導(dǎo)入值 GJ/t

降低各分項(xiàng)能源損失:一是空燃比窄公差控制，提高燃燒控制精度；二是提升水梁耐材維護(hù)質(zhì)量，提高汽化系統(tǒng)運(yùn)行壓力，降低汽化冷卻損失；三是采用新型氧化鋁纖維模塊降低爐體散熱；四是優(yōu)化裝出鋼控制時(shí)序，實(shí)施爐門(mén)半開(kāi)，提高設(shè)備速度，縮短開(kāi)啟時(shí)間，降低輻射逸氣損失；五是實(shí)施出鋼溫度精細(xì)化管控，降低工藝出鋼溫度；六是建立健全加熱爐能效業(yè)績(jī)對(duì)話(huà)及標(biāo)準(zhǔn)化管控機(jī)制，科學(xué)分解建立KPI至KAI 指標(biāo)體系，實(shí)施能效提升管理與市場(chǎng)化績(jī)效深度結(jié)合。

4 能耗橋的應(yīng)用效果

2019年7—12月，改善措施陸續(xù)落地實(shí)施，分項(xiàng)KAI 指標(biāo)得到提升，其中產(chǎn)線(xiàn)OEE 水平提升近5%；熱裝率由46%提升至68%，熱裝溫度由602 ℃提高至653 ℃；空氣過(guò)剩系數(shù)由1.30 降低至1.13，爐尾殘氧檢測(cè)值由4.1%穩(wěn)定降低至2%；出鋼溫度更加精準(zhǔn)，平均降溫12 ℃；汽化系統(tǒng)運(yùn)行壓力由0.8 MPa 提升至 1.4 MPa，蒸汽產(chǎn)生量由 6.5 t/h 降低至5.3 t/h,壓力提升后并入轉(zhuǎn)爐余熱發(fā)電系統(tǒng)。各分項(xiàng)指標(biāo)的提升有效支撐了工序煤耗快速降低，下半年比上半年降幅達(dá)9.6%。