封 云，王艷平，盧淑雯，劉 洋，袁哲峰

（1.國家建筑工程技術(shù)研究中心，北京 100013；2.中國建筑科學(xué)研究院有限公司，北京 100013）

0 引言

既有建筑使用過程中局部區(qū)域改變使用功能比較常見，導(dǎo)致活荷載增加及樓面面層做法改變，樓板在新荷載作用下的安全性評定顯得尤其重要。承載力評定是安全性評定的一部分，要評定樓板的承載力有兩種方法，第一種是通過荷載試驗(yàn)確定樓板在新荷載作用下的承載力是否滿足要求；第二種是對樓板進(jìn)行混凝土強(qiáng)度、鋼筋配置及保護(hù)層厚度檢測，并在承載力計(jì)算后進(jìn)行評定。荷載試驗(yàn)的方法能夠真實(shí)地反應(yīng)樓板的承載能力并且有成熟的方法，荷載試驗(yàn)需要在樓板頂面上堆載，同時(shí)要在樓板底面布置儀器，也就是需要該房間及樓下的房間停止生產(chǎn)，往往受到條件限制難以開展。檢測后計(jì)算評定的方法對現(xiàn)場施工條件要求比較低，容易實(shí)現(xiàn)；目前樓板承載力的計(jì)算方法依然使用樓板設(shè)計(jì)的方法確定內(nèi)力，過于繁瑣而且偏于保守；在樓板幾何尺寸、配筋強(qiáng)度確定的情況下，可以采用更簡單有效的方法進(jìn)行承載力評定。

1 現(xiàn)行樓板計(jì)算方法

對承受均布荷載四邊支撐的雙向矩形板目前規(guī)范規(guī)定可以進(jìn)行彈性方法、塑性鉸線法或條帶法進(jìn)行計(jì)算［1］。塑性鉸線法和條帶法屬于極限分析。

1.1 彈性理論分析

彈性理論認(rèn)為板內(nèi)各點(diǎn)處都滿足平衡條件、符合邊界條件、彎矩與曲率成正比，建立板上某處板的變形、荷載和截面抗彎剛度表示的四階偏微分方程，通過求解方程，給出整個(gè)板的彎矩、扭矩及剪力分布。根據(jù)樓板各個(gè)截面的抗力與內(nèi)力的比較，評定樓板承載力。

1.2 極限分析

極限分析認(rèn)為，由于混凝土材料的塑性，樓板在達(dá)到極限承載力之前會出現(xiàn)彎矩與剪力的重分布，其結(jié)果不同于彈性理論的結(jié)果，極限分析的方法分為上限法和下限法。

條帶法屬于下限法，即選擇一個(gè)滿足平衡條件的內(nèi)力場，永遠(yuǎn)是偏安全的。條帶法的基本思想是將板分解成單獨(dú)在兩個(gè)方向的一系列梁，同時(shí)將作用于板面上的荷載分解成兩個(gè)方向的荷載，這樣就將雙向板轉(zhuǎn)換為兩組梁的計(jì)算問題。

塑性鉸線理論屬于上限法，它研究板可能出現(xiàn)的各種破壞圖形，確定可能的機(jī)動容許位移場，可求出鋼筋混凝土板的極限荷載［2-3］。對于均布荷載作用下的矩形樓板，大量實(shí)驗(yàn)已經(jīng)可以明確破壞機(jī)構(gòu)，采用塑性鉸線方法計(jì)算值與實(shí)驗(yàn)值吻合較好。塑性鉸線理論的基本原則如下。

1）塑性鉸線將板分割成若干板塊，各板塊的外形是凸形的。

2）板的破壞機(jī)構(gòu)必定是一次可變體系，而其容許位移場根據(jù)支承條件是可以確定的。

3）各板塊沿著支承邊旋轉(zhuǎn)，如果平板支承于柱上時(shí)，則轉(zhuǎn)動軸應(yīng)經(jīng)過柱頂。

4）忽略彈性變形，視各板塊為平面剛體，因而兩相鄰板塊之間的塑性鉸線必定為直線。

5）兩個(gè)相鄰板塊之間的塑性鉸線必定經(jīng)過兩板塊各自旋轉(zhuǎn)軸的交點(diǎn)，或當(dāng)各自的旋轉(zhuǎn)軸互相平行時(shí)，則平行于旋轉(zhuǎn)軸，在此情況下形成瞬時(shí)可變機(jī)構(gòu)。

機(jī)動法和平衡法是塑性鉸線理論的兩種方法。

機(jī)動法是根據(jù)虛功原理，利用假定的屈服線模式建立平衡方程，得到板的內(nèi)力。平衡方程一邊是內(nèi)功，即塑性鉸線截面內(nèi)力在虛位移下做的功；一邊是外功，即板的破壞機(jī)構(gòu)因有虛位移使荷載的作用點(diǎn)發(fā)生位移而做的功。

2 樓板承載力評定簡化方法

機(jī)動法的計(jì)算目前還是根據(jù)荷載作用計(jì)算內(nèi)力，十分繁瑣。對于既有建筑，樓板尺寸、配筋、強(qiáng)度都已經(jīng)確定，可以根據(jù)機(jī)動法原理，不再計(jì)算內(nèi)力，而是采用更簡單的方法進(jìn)行樓板承載力評定。

結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞時(shí)，當(dāng)虛位移為單位轉(zhuǎn)角時(shí)，內(nèi)功就是截面單位長度的抵抗彎矩與塑性鉸線長度的乘積，實(shí)際上就是在結(jié)構(gòu)按當(dāng)前塑性鉸線破壞時(shí)截面的抵抗能量 E1，是構(gòu)件的一種屬性，是既有建筑的樓板在對應(yīng)屈服線模式下可以求出的 E1。

根據(jù)提供的荷載，進(jìn)行組合，可以求出對應(yīng)屈服線模式下的外荷載做功 W，虛移為轉(zhuǎn)角時(shí)，外荷載做功計(jì)算公式見式（1）。荷載僅為均布荷載時(shí)，外荷載做功計(jì)算公式見式（2）：

式中：W 為外荷載做功，kN·m；q 為均布荷載，kN/m2；w、wi為單位轉(zhuǎn)角引起荷載作用點(diǎn)的位移，m；Pi為集中荷載，kN。

式中：Ω 為虛位移使板產(chǎn)生下垂的位置與原平面之間的體積，m3。

當(dāng) E1≥W 時(shí)可以判定當(dāng)前荷載下，結(jié)構(gòu)承載力滿足要求；當(dāng) E1＜W 時(shí)承載力不滿足要求。

3 薄膜效應(yīng)對板承載力的影響

已有的試驗(yàn)及大量工程的荷載試驗(yàn)結(jié)果很好地表明，在支撐邊界受到水平約束條件下，鋼筋混凝土板的極限承載能力將數(shù)倍于邊界未受水平約束的極限承載力。主要是由于以上方法進(jìn)行承載力計(jì)算中均為考慮薄膜效應(yīng)。

3.1 薄膜效應(yīng)原理

在純彎截面的中性軸鄰近破壞時(shí)非常接近板表面，位于受拉區(qū)，它將產(chǎn)生受拉變形。引起中平面與板的邊界條件不相容，因此板不能產(chǎn)生純彎破壞。只有中性軸移向截面高度中央，才能使板中平面不變形與邊界條件協(xié)調(diào)，這樣就需要有較大的薄膜壓力。這種情況下，板破壞時(shí)混凝土受壓區(qū)高度約為板厚的一半，因此截面的極限彎矩顯著增加。

3.2 考慮薄膜效應(yīng)的承載力計(jì)算方法

根據(jù)文獻(xiàn)［2］中的推導(dǎo)，考慮薄膜效應(yīng)的鋼筋混凝土板的極限荷載由兩部分組成，一部分為未考慮薄膜效應(yīng)方法求得的承載力，一部分是根據(jù)薄膜力作用計(jì)算求得的無筋混凝土板極限承載力。用機(jī)動法評定樓板承載力時(shí)，當(dāng)虛位移為單位轉(zhuǎn)角時(shí)，薄膜效應(yīng)提供的內(nèi)功同樣是無筋混凝土板單位長度截面薄膜應(yīng)力提供的抵抗彎矩與塑性鉸線長度的乘積，也是一種結(jié)構(gòu)固有的抵抗能量 E2。無筋混凝土板單位長度截面的抵抗彎矩 m 計(jì)算方法見式（3）。E1與 E2的和就是按當(dāng)前塑性鉸線破壞時(shí)截面的抵抗能量。

m=1/4υfch2f（δ/h）×10-3（3）式中：m 為單位長度截面薄膜應(yīng)力提供的抵抗彎矩，kN·m/m；f（δ/h）為降低系數(shù)，可以查圖 1 得到，其中 a/b 為短邊與長邊的比值，δ/h 為破壞時(shí)撓度與板厚的比值，對于連續(xù)板可以取 0.8；υfc為混凝土塑性強(qiáng)度，N/mm2；h 為截面高度，mm。

當(dāng) E1+E2≥W 時(shí)可以判定當(dāng)前荷載下，結(jié)構(gòu)承載力滿足要求；當(dāng) E1+E2＜W 時(shí)，承載力不滿足要求。

圖1 降低系數(shù)曲線

4 工程實(shí)例

下面通過一算例說明本文關(guān)于樓板承載力評定方法。某工程柱網(wǎng) 8.4 m×8.4 m，南北方向三跨，東西方向 6 跨，平面圖如圖 2 所示。圖中陰影區(qū)域使用荷載改變，活荷載由 2 kN/m2改變?yōu)?5 kN/m2。樓板厚度 120 mm，框架梁寬 350 mm，次梁寬 250 mm，居中布置。設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度 C30，鋼筋配置如圖 2 所示。

圖2 平面圖（單位：mm）

經(jīng)現(xiàn)場檢測，采用回彈法對樓板強(qiáng)度進(jìn)行檢測，樓板混凝土強(qiáng)度推定區(qū)間為 30.8～32.1 MPa，滿足設(shè)計(jì)要求。樓板厚度滿足設(shè)計(jì)要求，面層厚度 300 mm。鋼筋配置符合設(shè)計(jì)要求。下部鋼筋保護(hù)層 15～18 mm，上部鋼筋保護(hù)層厚度 32～36 mm。

計(jì)算中混凝土強(qiáng)度、樓板厚度及鋼筋配置按設(shè)計(jì)取值。塑性鉸線按圖 3 中實(shí)線所示。下部鋼筋保護(hù)層取18 mm，上部鋼筋保護(hù)層取 36 mm，經(jīng)過計(jì)算該樓板跨中位置南北向抗抵抗彎矩設(shè)計(jì)值 m1為 12.98 kN·m/m，跨中東西向抵抗彎矩設(shè)計(jì)值 m2為 8.40 kN·m/m，南北方向支座抵抗彎矩設(shè)計(jì)值 m3為 10.56 kN·m/m，東西方向支座抵抗彎矩設(shè)計(jì)值 m4為 7.90 kN·m/m。

圖3 塑性鉸線圖（單位：mm）

虛位移為單位轉(zhuǎn)角，抵抗能 E1=411.26 kN·m。

混凝土容重取 25 kN/m3，面層容重取 20 kN/m3，荷載按基本組合，外力功 W= qΩ=446.33 kN·m。其中 Ω 為［（2l1+b）l22］/12，l1為長邊長，l2為短邊長，b 為塑性鉸線平行長邊的部分。

對于有負(fù)塑性鉸線的破壞機(jī)構(gòu)圖形的板，負(fù)塑性鉸線位置抵抗彎矩取 0，正塑性鉸線抵抗彎矩 f（δ/h）取 0.28?？紤]薄膜效應(yīng)的抵抗能 E2=149.35 kN·m。

當(dāng)前荷載下，該樓板 E1+ E2≥W，結(jié)構(gòu)承載力滿足要求。

5 結(jié)語

1）本文以機(jī)動法為基本方法，得出了既有樓板承載力評定的簡化方法，同時(shí)給出了考慮薄膜效應(yīng)的計(jì)算方法，該方法能夠比較準(zhǔn)確地反應(yīng)樓板的承載能力，計(jì)算方法簡單，力學(xué)概念清晰。

2）塑性鉸線法計(jì)算的承載力滿足要求，板在正常使用荷載下可能產(chǎn)生過寬的裂縫和過大的撓度，因此需要確定樓板在正常使用荷載作用下的撓度和裂縫是否滿足要求［2］。