龐 冠

中國成達(dá)工程有限公司 成都 610041

法蘭螺栓接頭是壓力管道中不可或缺的連接形式。工程設(shè)計(jì)中，主要按照標(biāo)準(zhǔn)給定的溫度、壓力額定值進(jìn)行選用，更多考慮強(qiáng)度安全，而對(duì)密封性能不夠重視，鮮有對(duì)螺栓安裝載荷作出規(guī)定。而現(xiàn)場施工人員也主要依靠經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行裝配操作，接頭密封性能無法得到有效保障。

實(shí)際上，法蘭、墊片、螺栓所組成的接頭是一個(gè)復(fù)雜的系統(tǒng)，需要考慮組成件之間的相互影響，且載荷類型多樣，不僅考慮強(qiáng)度安全，也需要保證密封可靠。因未考慮螺栓、墊片安裝后的應(yīng)力松弛及彈性交互作用，也未計(jì)及基于泄漏率的特定要求，按照GB150[1]或ASME VIII[2]等給出的計(jì)算方法(即Taylor-Waters法)得出的螺栓設(shè)計(jì)載荷作為安裝載荷并不能保證法蘭螺栓接頭的密封性能[3,4]。

正常情況下，安裝工況的法蘭、螺栓、墊片應(yīng)力以及法蘭偏轉(zhuǎn)角最大，因此實(shí)現(xiàn)法蘭螺栓接頭強(qiáng)度安全、密封可靠有以下三方面任務(wù)：

(1)保證墊片不被壓潰并保有一部分回彈性能的前提下，確定最大墊片安裝應(yīng)力。

(2)安裝工況下法蘭應(yīng)力和偏轉(zhuǎn)角的合理評(píng)估。

(3)螺栓發(fā)生斷裂或屈服的情況較為少見，螺栓的主要失效模式為發(fā)生應(yīng)力松弛而出現(xiàn)載荷不足，不能實(shí)現(xiàn)可靠密封。因此，在確定法蘭螺栓接頭滿足一定泄漏率的最小螺栓安裝應(yīng)力的同時(shí)，結(jié)合螺栓不發(fā)生屈服，墊片應(yīng)力及法蘭應(yīng)力、偏轉(zhuǎn)角不超過相應(yīng)最大值等條件，確定最大螺栓安裝應(yīng)力。

1 最大墊片安裝應(yīng)力的確定

文獻(xiàn)[4]中對(duì)各類型墊片的最大允許應(yīng)力有較為詳細(xì)的論述，其中非金屬平墊的最大允許應(yīng)力直接被標(biāo)準(zhǔn)GB/T38343[5]所采納，即墊片厚度≤1.6mm時(shí)，設(shè)定最大允許墊片應(yīng)力Qmax=150MPa；當(dāng)墊片厚度為1.6mm～3.2mm時(shí)，設(shè)定Qmax=100MPa。因工程設(shè)計(jì)中實(shí)際主要采用3mm厚的非金屬平墊，因此可以認(rèn)為非金屬平墊的Qmax=100MPa。

對(duì)于帶內(nèi)外環(huán)的金屬纏繞墊，內(nèi)環(huán)防松，外環(huán)(或稱對(duì)中環(huán))則承受過量的載荷，一般無需擔(dān)心墊片壓潰，但這是基于外環(huán)受壓下未出現(xiàn)明顯的塑性變形。塑性材料受壓時(shí)在彈性階段的彈性極限、屈服極限同拉伸時(shí)是相同的，通?？梢哉J(rèn)為抗拉強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度相同[6]。但隨著載荷的增加，材料橫截面逐漸增大，發(fā)生塑性變形，直至被壓成薄片狀。金屬纏繞墊外環(huán)常用20號(hào)鋼或Q235鋼，是典型的塑性材料，因此外環(huán)也不應(yīng)當(dāng)承受過大的載荷而發(fā)生塑性變形失去回彈性能。

為了更直觀地了解金屬纏繞墊在一定的螺栓載荷下的受力情況，這里引入一個(gè)比例因子μ，μ為螺栓根徑總面積與金屬纏繞墊密封環(huán)面積的比值。

(1)

采用金屬纏繞墊的ASME B16.5[7]突面法蘭及ASME B16.47[8]A系列和B系列突面法蘭各壓力等級(jí)下的比例因子μ見表1及表2。

表1 ASME B16.5突面管法蘭的比例因子μ

表2 ASME B16.47 A系列及B系列突面管法蘭的比例因子μ

對(duì)于某一給定的螺栓應(yīng)力，只需乘以比例因子μ即可得出墊片應(yīng)力。在一定的螺栓應(yīng)力作用下，μ的值越大則墊片應(yīng)力越大。

以壓力等級(jí)為CL2500的10″(DN250)突面法蘭為例，其μ值為1.81，按GB/T38343中給出的高強(qiáng)螺栓目標(biāo)應(yīng)力為350MPa，則墊片應(yīng)力為633.5MPa?？紤]到法蘭在螺栓載荷作用下會(huì)發(fā)生一定的偏轉(zhuǎn)以及墊片對(duì)中會(huì)存在一定誤差，導(dǎo)致墊片受力是不均的，實(shí)際的墊片局部應(yīng)力可能遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過633.5MPa。文獻(xiàn)[9]中測(cè)定的Q235鋼的抗壓強(qiáng)度為645±5MPa，這意味著在350MPa螺栓安裝應(yīng)力作用下纏繞墊外環(huán)極有可能出現(xiàn)塑性變形。

表中的μ值在一定程度上可作為墊片和法蘭類型的選用依據(jù)。從表1中可以看出1500磅和2500磅法蘭的μ值普遍較大，纏繞墊會(huì)承受相對(duì)過大的應(yīng)力，已不太適合采用。

由于金屬環(huán)墊有半自緊作用，且在螺栓發(fā)生斷裂前其應(yīng)力幾乎是不受限制的(但需要注意與法蘭的接觸應(yīng)力過大，造成法蘭永久變形，影響法蘭重復(fù)使用，特別是采用金屬橢圓墊的法蘭)。工程設(shè)計(jì)中，對(duì)于1500磅和2500磅法蘭的密封面幾乎都采用的是環(huán)連接面，配套選用金屬環(huán)墊。從表2中看出ASME B16.47A系列的900磅法蘭μ值也普遍較大，因此也應(yīng)當(dāng)盡可能采用金屬環(huán)墊。但對(duì)于大于36″的標(biāo)準(zhǔn)管法蘭，并無環(huán)連接面這種密封形式，有時(shí)又不得不選用纏繞墊。因此，限制纏繞墊應(yīng)力很有必要。

為了保證過大的螺栓載荷不至使外環(huán)發(fā)生塑性變形，降低回彈性能，建議限定帶內(nèi)外環(huán)的金屬纏繞墊最大應(yīng)力不超過600MPa。在螺栓安裝過程中，通常會(huì)有10%～15%的安裝載荷偏差，因此金屬纏繞墊最大載荷應(yīng)留出15%左右的裕量，即最大墊片安裝應(yīng)力建議取值為510MPa(600×0.85)。

但對(duì)于不超過CLASS 300和PN40的突面法蘭，所用纏繞墊有可能不帶內(nèi)環(huán)，因此還需單獨(dú)討論。文獻(xiàn)[4]及HG/T20631[10]對(duì)纏繞墊的性能有相似的要求，即在207MPa(±20%)的螺栓載荷作用下纏繞部分已壓縮至接近與外環(huán)接觸。由表2可知，不超過300LB的法蘭中，B16.47B系列58″的比例因子最大，為0.92，在248.4MPa(207×1.2)的螺栓載荷下，墊片應(yīng)力為228.5MPa(248.4×0.92)，與文獻(xiàn)[5]中某廠家推薦的最大墊片安裝應(yīng)力207MPa接近?？紤]到低壓管道系統(tǒng)對(duì)墊片安裝應(yīng)力要求不高，可以認(rèn)為對(duì)不超過CLASS300和PN40的纏繞墊，最大安裝應(yīng)力限制為207MPa是合適的。

2 法蘭應(yīng)力(強(qiáng)度)與偏轉(zhuǎn)角(剛度)評(píng)估

2.1 法蘭應(yīng)力評(píng)估

由于按Taylor-Waters法得出的螺栓預(yù)緊力無法滿足法蘭螺栓接頭的密封性能，ASME PCC-1[12]及GB/T38343等規(guī)范均采用WRC Bulletin 538[13]的法蘭應(yīng)力評(píng)估方法。WRC Bulletin 538中法蘭頸部軸向應(yīng)力、法蘭徑向應(yīng)力以及法蘭切向應(yīng)力的計(jì)算公式與Taylor-Waters法相同(計(jì)算公式見GB/T17186.1[14]或ASME VIII附錄2)，但新增了法蘭錐徑大端軸向應(yīng)力和法蘭錐徑小端切向應(yīng)力的計(jì)算。最大的不同在于，WRC Bulletin 538根據(jù)螺栓安裝應(yīng)力所產(chǎn)生的法蘭應(yīng)力有自限性的特點(diǎn)將其作為二次應(yīng)力，并根據(jù)二次應(yīng)力的校核條件(安定性條件，采用虛擬彈性分析得到的應(yīng)力變化范圍不大于屈服極限的2倍[15])建立了新的應(yīng)力判據(jù)。GB/T38343附錄A給出了這兩種方法的應(yīng)力判據(jù)比較，在此不做贅述。

需要注意的是，ASME VIII指示用戶在進(jìn)行應(yīng)力計(jì)算時(shí)將帶頸平焊法蘭作為整體法蘭進(jìn)行分析，這比不考慮其頸部作用作為松套法蘭進(jìn)行計(jì)算更為合理。此外，該規(guī)范指示法蘭頸部小端厚度(以下用g0表示)等于管道壁厚(以下用g2表示)，這相當(dāng)于指定了帶頸平焊法蘭頸部為錐形，這是不合適的。實(shí)際上帶頸平焊法蘭頸部為直端，頸部小端厚度等于頸部大端厚度(以下用g1表示)，即g0=g1。

ASME VIII給出了整體式法蘭系數(shù)(F和V)和帶頸松式法蘭系數(shù)(FL與VL)的計(jì)算公式，用于法蘭頸部軸向應(yīng)力和徑向應(yīng)力的計(jì)算，不帶頸的松式法蘭則無需計(jì)算(皆為0)這兩種應(yīng)力。該法蘭系數(shù)計(jì)算公式是建立在假定管道壁厚等于整體式法蘭錐頸小端厚度的基礎(chǔ)上，但對(duì)于帶頸平焊法蘭來說，情況顯然不是這樣，因?yàn)楣艿辣诤裢ǔ１确ㄌm端部厚度薄得多。

為了準(zhǔn)確評(píng)估帶頸平焊法蘭，Warren Brown[16]在g0=g1的情況下，通過曲線擬合開發(fā)出了帶頸平焊法蘭的法蘭系數(shù)FS與VS，并用該系數(shù)的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果與有限元分析結(jié)果進(jìn)行了比較，結(jié)果非常一致。FS與VS的計(jì)算公式如下：

FS,VS=

式中，H為法蘭頸高度，h0為系數(shù)，均與ASME VIII附錄2中的定義相同。其中，常數(shù)“a”到“k”的值見表3。

表3 常數(shù)a～k

2.2 法蘭偏轉(zhuǎn)角計(jì)算

ASME鍋爐和壓力容器規(guī)范的配套指南卷2[17]中明確指出，剛度指數(shù)J是設(shè)計(jì)載荷下法蘭旋轉(zhuǎn)角度的一個(gè)量度，并給出了J的定義式：

J=θ/θmax

(3)

式中，θ為設(shè)計(jì)載荷下的偏轉(zhuǎn)角度;θmax為最大允許偏轉(zhuǎn)角度，并規(guī)定對(duì)整體式法蘭或按整體式法蘭計(jì)算的任意式法蘭θmax=0.3°。

對(duì)很多標(biāo)準(zhǔn)管法蘭來說，滿足J≤1.0(θ≤0.3°)這一剛度指數(shù)或轉(zhuǎn)角限制較困難，因此該指南指出J≤1.0的規(guī)定是以經(jīng)驗(yàn)為基礎(chǔ)的，并特別指出根據(jù)ASME B16.47標(biāo)準(zhǔn)提供的大尺寸管法蘭可能不滿足這一規(guī)定。因此，GB/T38343中給出的轉(zhuǎn)角限制條件為：①法蘭公稱尺寸≤DN600時(shí)，θmax=0.6°；②法蘭公稱尺寸>DN600時(shí)，θmax=1.0°。

根據(jù)該指南或GB/T 17186.1 中給出的剛度指數(shù)計(jì)算公式，結(jié)合剛度指數(shù)的定義式，不難得出整體式法蘭及按整體式法蘭計(jì)算的任意式法蘭偏轉(zhuǎn)角計(jì)算公式為：

(4)

計(jì)算帶頸平焊法蘭時(shí)，只需用VS代替V；計(jì)算帶頸松式法蘭時(shí)，用VL代替V。松套法蘭的偏轉(zhuǎn)角計(jì)算公式為：

(5)

式中各計(jì)算參數(shù)的定義與ASME鍋爐和壓力容器規(guī)范的配套指南卷2或GB/T 17186.1一致。

3 螺栓安裝應(yīng)力范圍的確定

3.1 最小螺栓安裝應(yīng)力的計(jì)算公式

ASME PCC-1仍采用預(yù)緊和操作兩工況中保證必要的墊片應(yīng)力來確定最小螺栓安裝應(yīng)力，見式(6)和式(7)。

SBmin=Sgmin-S[Ag/(Abnb)]

(6)

SBmin=[Sgmin-OAg+(π/4)PGID2]/(φgAbnb)

(7)

式中，SBmin為最小螺栓安裝應(yīng)力，MPa；Sgmin-S為預(yù)緊工況下最小墊片應(yīng)力，Sgmin-S=πbGy/Ag，MPa;Sgmin-O為操作工況下最小墊片應(yīng)力，Sgmin-O=2πbGmP/Ag，MPa；P為額定壓力，MPa；Фg為墊片載荷松弛系數(shù)(剩余載荷比率)，取0.7。

其余參數(shù)定義同ASME VIII附錄2或GB/T17186.1。與ASME VIII不同的是，ASME PCC-1考慮了墊片安裝后會(huì)發(fā)生應(yīng)力松弛這一實(shí)際情況，操作工況中引入了墊片應(yīng)力衰減后剩余載荷比率系數(shù)。GB/T38343中也給出了最小螺栓安裝應(yīng)力的計(jì)算公式：

SBmin=[mL0.1PAg+(π/4)PG2]/(RJAbnb)

(8)

式中，mL0.1為滿足一定泄漏率的墊片特性參數(shù)；RJ為螺栓載荷松弛系數(shù)(剩余載荷比率)，取0.7。

GB/T38343是從滿足一定泄漏率要求來考慮的，規(guī)定mL0.1的取值一般不小于7，CL900至CL2500的半金屬墊片，根據(jù)壓力等級(jí)的不同取值為6～4。另外，GB/T38343引入了螺栓安裝后發(fā)生應(yīng)力松弛的剩余載荷比率系數(shù)。比較式(7)與式(8)可以發(fā)現(xiàn)，ASME PCC-1中的計(jì)算公式將墊片壓緊力作用處直徑G換成了墊片密封環(huán)內(nèi)徑GID，即不考慮因法蘭偏轉(zhuǎn)導(dǎo)致的密封面積減小。另外，由于RJ與Фg均取值為0.7，兩式僅前半部分有所不同，將這兩部分進(jìn)行比較：

(9)

由于墊片有效密封寬度b小于墊片基本密封寬度b0，故

GOD2-GID2=(GOD-GID)(GOD+GID)>(2b)×(2G)

從而(9)式簡化為：

對(duì)于CL900采用半金屬墊片的法蘭，按GB/T38343，mL0.1=6；按GB/T17186.1或ASME VIII附錄2，m=3；因此Sgmin-O/(mL0.1P)<1，故對(duì)CL900及其以下等級(jí)采用半金屬墊片或非金屬墊片的標(biāo)準(zhǔn)管法蘭，式(8)算出來的SBmin必然大于式(7)求得的值。

對(duì)于CL900～CL2500采用金屬環(huán)墊的標(biāo)準(zhǔn)管法蘭，b=b0=(GOD-GID)/8；按GB/T38343，mL0.1=7；而按GB/T17186.1，m≤6.5；從而:

同樣，式(8)算出來的最小螺栓安裝應(yīng)力必然大于式(7)求得的值。因此，GB/T38343給出的式(8)較ASME PCC-1給出的式(7)更能保證接頭的密封性能，計(jì)算最小螺栓安裝應(yīng)力時(shí)應(yīng)采用式(8)而非式(7)。但采用式(8)的同時(shí)也應(yīng)采用式(6),并取兩者中的較大值作為最小螺栓安裝應(yīng)力。

3.2 螺栓安裝應(yīng)力范圍的確定

在采用式(8)和式(6)確定最小螺栓安裝應(yīng)力的基礎(chǔ)上，還應(yīng)確定最大螺栓安裝應(yīng)力，兩者構(gòu)成螺栓安裝應(yīng)力范圍。ASME PCC-1確定最大螺栓安裝應(yīng)力的主要原則為：

(1)在最大螺栓安裝應(yīng)力SBmax作用下墊片應(yīng)力不超過最大允許值Sgmax：

SBmax≤Sgmax[Ag/(Abnb)]

(10)

(2)按WRC Bulletin 538校核的法蘭應(yīng)力合格。

(3)根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)和墊片類型適當(dāng)控制法蘭偏轉(zhuǎn)角度。

按照這一原則，確定最大螺栓安裝應(yīng)力的具體計(jì)算步驟為：①給定一目標(biāo)螺栓安裝應(yīng)力；②計(jì)算目標(biāo)安裝應(yīng)力作用下，墊片應(yīng)力、法蘭應(yīng)力、法蘭偏轉(zhuǎn)角是否滿足限制要求；③使墊片應(yīng)力、法蘭應(yīng)力、法蘭偏轉(zhuǎn)角三者中任何一項(xiàng)達(dá)到限定值的目標(biāo)螺栓安裝應(yīng)力即為最大螺栓安裝應(yīng)力。

對(duì)于目標(biāo)螺栓安裝應(yīng)力的取值，通常取安裝溫度下螺栓材料屈服強(qiáng)度的50%被認(rèn)為是比較合適的，因此GB/T38343規(guī)定高強(qiáng)螺栓的目標(biāo)安裝應(yīng)力為350MPa，中強(qiáng)度螺栓的目標(biāo)安裝應(yīng)力為280MPa。對(duì)某些規(guī)格的法蘭，可能需要適當(dāng)超過設(shè)定的目標(biāo)安裝應(yīng)力才能保證可靠密封，但最大不宜超過安裝溫度下螺栓材料屈服強(qiáng)度的70%。實(shí)際計(jì)算中，考慮到螺栓安裝載荷通常有10%～15%的偏差，有時(shí)甚至?xí)_(dá)到30%，因此為了保證螺栓必要的安全系數(shù)，即便在達(dá)到50%屈服強(qiáng)度的螺栓載荷作用下墊片應(yīng)力、法蘭應(yīng)力、法蘭偏轉(zhuǎn)角均未超過最大值，通常也不再繼續(xù)提高螺栓安裝應(yīng)力。

3.2.1 帶頸對(duì)焊法蘭(CLASS系列)的螺栓安裝應(yīng)力范圍

ASME B16.5與ASMEB16.47A系列帶頸對(duì)焊突面(RF)或環(huán)面(RJ)管法蘭的螺栓安裝應(yīng)力范圍推薦值見表4及表5。

表4 ASME B16.5帶頸對(duì)焊管法蘭螺栓安裝應(yīng)力

表5 ASME B16.47A系列大直徑管法蘭螺栓安裝應(yīng)力

表中的值是基于ASTM A105的法蘭材料進(jìn)行計(jì)算得出的。其中，MAX代表最大螺栓安裝應(yīng)力，MIN代表最小螺栓安裝應(yīng)力，應(yīng)力值的單位均為MPa。表中MAX<350MPa的數(shù)字均用加粗字體表示，并且在數(shù)字后方備注了一個(gè)帶括弧的字母，G代表受墊片應(yīng)力限制無法再提高的最大螺栓安裝應(yīng)力，F(xiàn)代表受法蘭應(yīng)力限制無法再提高的最大螺栓安裝應(yīng)力。在括弧內(nèi)的數(shù)字最大值和最小值均為350MPa的地方，實(shí)為按式(8)計(jì)算出的最小螺栓安裝載荷超過了350MPa，通過適當(dāng)降低墊片特性參數(shù)mL0.1以保證不高于最大螺栓安裝載荷，此種情況也可考慮適當(dāng)提高最大螺栓安裝載荷(大于350MPa)。用斜體加粗表示并帶有“G”的數(shù)字為按式(8)計(jì)算出的最小螺栓安裝載荷超過了受墊片應(yīng)力限制的最大螺栓安裝載荷，通過適當(dāng)降低墊片特性參數(shù)mL0.1以保證不高于最大螺栓安裝載荷。

3.2.2 帶頸平焊法蘭(CLASS系列)的螺栓安裝應(yīng)力范圍

ASME B16.5系列帶頸平焊突面(RF)管法蘭的螺栓安裝應(yīng)力范圍推薦值見表6。

表6 ASME B16.5系列帶頸平焊管法蘭的螺栓安裝應(yīng)力范圍

表中的值仍是基于ASTM A105的法蘭材料進(jìn)行計(jì)算得出的。表中字母含義與前述一致，新增的R代表受法蘭偏轉(zhuǎn)角限制(設(shè)定的最大偏轉(zhuǎn)角為0.6°)無法再提高的最大螺栓安裝應(yīng)力，應(yīng)力值的單位均為MPa。因工程設(shè)計(jì)中，壓力等級(jí)大于CL300的管道系統(tǒng)很少采用帶頸平焊法蘭，因此這里僅給出CL150和CL300兩個(gè)等級(jí)的螺栓安裝應(yīng)力范圍。

由于1″及其以下的帶頸平焊法蘭的內(nèi)徑大于纏繞墊內(nèi)徑(承插焊法蘭不存在這種問題)，因此≤1″的法蘭不宜采用帶頸平焊法蘭，工程設(shè)計(jì)中小于2″的法蘭一般采用承插焊法蘭。表中小于2″的法蘭的螺栓安裝應(yīng)力為承插焊法蘭的選用值。因承插焊法蘭結(jié)構(gòu)與帶徑平焊法蘭基本一樣，僅密封面大小不同，承插焊法蘭計(jì)算時(shí)，仍然采用帶頸平焊法蘭的相關(guān)計(jì)算公式。

表中斜體加粗并帶有“R”的數(shù)字為按式(8)計(jì)算出的最小螺栓安裝載荷超過了受法蘭偏轉(zhuǎn)角限制的最大螺栓安裝載荷，通過適當(dāng)降低墊片特性參數(shù)mL0.1以保證不高于最大螺栓安裝載荷。

4 結(jié)語

(1)非金屬墊片的最大墊片安裝應(yīng)力取值為100MPa，不帶內(nèi)環(huán)的金屬纏繞墊最大墊片安裝應(yīng)力取值為207MPa，帶內(nèi)外環(huán)的金屬纏繞墊最大墊片安裝應(yīng)力應(yīng)限定為510MPa。ASME B16.47A系列CL900及ASME B16.5 CL1500、CL2500管法蘭應(yīng)盡可能采用金屬環(huán)墊。

(2)管法蘭螺栓安裝載荷的設(shè)計(jì)計(jì)算應(yīng)采用WRC Bulletin 538的法蘭應(yīng)力判據(jù)。應(yīng)力分析時(shí)，帶頸平焊法蘭應(yīng)作為整體式法蘭進(jìn)行分析，但法蘭系數(shù)不能采用ASME VIII給出的整體式法蘭系數(shù)(F和V)或帶頸松式法蘭系數(shù)(FL與VL)，而應(yīng)該采用新的法蘭系數(shù)FS與VS，計(jì)算公式見式(2)。

(3)給出了法蘭偏轉(zhuǎn)角計(jì)算公式，根據(jù)具體法蘭類型采用式(4)或式(5)進(jìn)行計(jì)算。

(4)GB/T38343引入螺栓載荷松弛系數(shù)所確定的最小螺栓安裝應(yīng)力公式相比于ASME PCC-1引入墊片松弛系數(shù)所確定的最小螺栓安裝應(yīng)力公式更能確保接頭密封性能。確定最小螺栓安裝應(yīng)力時(shí)應(yīng)采用式(6)和式(8)，并取兩者之大值。

(5)表4、表5及表6中給出了相應(yīng)類型法蘭及所用墊片類型下的螺栓安裝應(yīng)力范圍，接頭裝配時(shí)采用的螺栓載荷應(yīng)盡可能接近給出的最大螺栓安裝應(yīng)力。采用屈服強(qiáng)度低于A105材料的法蘭時(shí)，最大螺栓安裝應(yīng)力需要重新核算，特別是受法蘭應(yīng)力限制未達(dá)350MPa的數(shù)值。