趙石力， 何源遠(yuǎn)

(1. 成都理工大學(xué) 地質(zhì)災(zāi)害防治與地質(zhì)環(huán)境保護(hù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 四川 成都 610059；2.廣東省水利電力勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院重慶分院， 重慶 401147)

我國(guó)西南地區(qū)，山高谷深，地質(zhì)運(yùn)動(dòng)活躍，水流作用明顯，經(jīng)過(guò)漫長(zhǎng)的地質(zhì)作用常形成深切河谷，這些深切河谷地區(qū)廣泛分布著第四紀(jì)更新世以來(lái)的堆積體滑坡，該類堆積體通常物質(zhì)成分較為豐富，內(nèi)部的結(jié)構(gòu)組成也紛繁復(fù)雜，在降雨因素的影響之下呈現(xiàn)出較高的爆發(fā)頻率及持續(xù)性危害的特點(diǎn)，在我國(guó)滑坡災(zāi)害類型中占有較大比例。

隨著國(guó)家西部大開(kāi)發(fā)的需要，該地區(qū)內(nèi)大批工程建設(shè)項(xiàng)目興起，這些堆積體復(fù)雜的結(jié)構(gòu)和巨大的規(guī)模成為了制約工程建設(shè)的重要因素[1-3]，而這些非飽和狀態(tài)的冰水沉積物所構(gòu)成的斜坡在降雨及地震等不利條件下極易誘發(fā)滑坡失穩(wěn)[4-5]。因此開(kāi)展降雨在這類堆積體中的入滲過(guò)程研究具有現(xiàn)實(shí)的工程意義。

目前，對(duì)于堆積體的研究主要集中在一般的松散堆積體上，對(duì)西南地區(qū)的冰水堆積體在連續(xù)降雨條件下的入滲情況研究的較少。周中等[6]選取貴州某堆積層邊坡進(jìn)行了人工降雨模擬實(shí)驗(yàn)，研究了堆積層滑坡的失穩(wěn)機(jī)理及邊坡性狀隨時(shí)間變化的特性。張丁[7]結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn)，考慮滲透時(shí)間、含水率、干密度等因素，研究了云南紅土的入滲問(wèn)題；詹良通等[8]通過(guò)對(duì)非飽和膨脹土邊坡原位監(jiān)測(cè)認(rèn)為降雨入滲會(huì)導(dǎo)致土體的水平應(yīng)力和豎向應(yīng)力之比變大，從而近似于理論上極限狀態(tài)的應(yīng)力比。張碩等[9]通過(guò)對(duì)黃土高填方邊坡進(jìn)行裂縫存在條件暫態(tài)非飽和滲流及飽和黃土力學(xué)特性分析的基礎(chǔ)上，對(duì)降雨誘發(fā)黃土高填方支擋邊坡失穩(wěn)機(jī)理進(jìn)行了研究。Bishop等[10]和Fredlund等[11]分別提出了非飽和土的抗剪強(qiáng)度公式，認(rèn)為其強(qiáng)度和基質(zhì)吸力的大小有著密切的關(guān)系。Alonso等[12]認(rèn)為降雨入滲的因素包括降雨時(shí)間、降雨強(qiáng)度、土壤類型、滲透性，通過(guò)極限平衡法分析得出降雨對(duì)邊坡影響具有滯后性。Li等[13]探究了在不同邊坡角度的情況下降雨入滲的規(guī)律、積水時(shí)間，并對(duì)穩(wěn)定和不穩(wěn)定兩種情況下的入滲規(guī)律做了探討。孫萍等[14]開(kāi)展了降雨型現(xiàn)場(chǎng)滑坡試驗(yàn)，研究了不同雨強(qiáng)條件下黃土邊坡的入滲規(guī)律及變形破壞模式。周楊等[15]針對(duì)降雨誘發(fā)滑坡失穩(wěn)破壞機(jī)理和演化特征開(kāi)展了人工降雨條件下的黃土滑坡室內(nèi)研究。張景生[16]以洛川縣黃土滑坡為例，通過(guò)實(shí)地調(diào)查和現(xiàn)場(chǎng)鉆探分析探討了長(zhǎng)期間斷性的水分入滲黃土滑坡的機(jī)制。董建軍等[17]基于土質(zhì)邊坡非飽和-飽和滲流模型和DP5本構(gòu)模型進(jìn)行了非飽和-飽和滲流場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)耦合的邊坡穩(wěn)定性數(shù)值分析， 得出滑坡的破壞從淺層漸近想深層發(fā)展。

以往對(duì)降雨入滲的研究雖多，但研究重點(diǎn)主要集中于膨脹土和黃土邊坡，針對(duì)降雨在冰水堆積體中的入滲過(guò)程研究甚少。且多數(shù)以室內(nèi)試驗(yàn)為主，試驗(yàn)結(jié)果與邊坡的實(shí)際變形有較大差別，為了客觀反映邊坡在實(shí)際條件下的滲透和變形情況，本文以大渡河支流——流沙河流域內(nèi)某冰水堆積體為研究對(duì)象，基于現(xiàn)場(chǎng)原位滲透試驗(yàn)測(cè)得實(shí)際滲透系數(shù)，并通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)降雨深入研究堆積體在降雨條件下孔隙水壓力、含水率和基質(zhì)吸力的相關(guān)變化情況，旨在探究堆積體邊坡的滲透過(guò)程和模式，揭示其變形破壞機(jī)理。

1 研究區(qū)概況

試驗(yàn)場(chǎng)地位于流沙河?xùn)|側(cè)冰水堆積體前緣,最大厚度超過(guò)100 m，分布高程700 m～1 500 m。國(guó)道108從堆積體中部穿過(guò)，試驗(yàn)區(qū)內(nèi)蘊(yùn)藏豐富的水資源，交通便利，取水方便，多年平均降水量為740.10 mm，降水期主要集中在7月—9月，占全年平均降雨量的71%以上，具有量大而集中的特點(diǎn)；年平均蒸發(fā)量為124.26 mm (見(jiàn)表1)，蒸發(fā)較為強(qiáng)烈，屬于半濕潤(rùn)區(qū)。試驗(yàn)區(qū)內(nèi)植被分布茂密，多為喬木和灌木交雜。

表1 九襄鎮(zhèn)多年平均降水量及蒸發(fā)量統(tǒng)計(jì)表

2 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

2.1 原位滲流試驗(yàn)

運(yùn)用試坑單環(huán)法可確定地下水位以上土體的豎向滲透系數(shù)，裝置見(jiàn)圖1。試驗(yàn)時(shí)在環(huán)底填入2 cm厚細(xì)砂并向環(huán)內(nèi)持續(xù)性注水，使水位高度保持為10 cm。本文采用該方法對(duì)冰水堆積體前緣不同位置的4個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)開(kāi)展?jié)B透試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果繪制出單位時(shí)間注入量-時(shí)間關(guān)系曲線，見(jiàn)圖2。

圖1 單環(huán)法裝置示意圖

由圖2可知，4個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)在注水后0～60 min時(shí)間段內(nèi)曲線波動(dòng)起伏較大，最大單位時(shí)間注入量可達(dá)1.976 L/min，在注水90 min后，各點(diǎn)入滲基本進(jìn)入穩(wěn)定滲流階段，圖像曲線逐漸趨于穩(wěn)定。1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)點(diǎn)穩(wěn)定后入滲量相差不大，最終值范圍約在0.23 L/min～0.28 L/min內(nèi)，4號(hào)點(diǎn)單位入滲量遠(yuǎn)大于1號(hào)～3號(hào)點(diǎn)，入滲過(guò)程中可以發(fā)現(xiàn)10 min～50 min時(shí)間段內(nèi)，單次入滲量差異起伏比較明顯，相差幅度最大可達(dá)1.1 L/min左右，整個(gè)入滲過(guò)程到中后期起伏逐漸減小，最終值約為1.12 L/min,分析認(rèn)為4號(hào)試驗(yàn)點(diǎn)底部可能存在較大塊石導(dǎo)致土體架空，形成諸多大孔隙，在入滲時(shí)提供水流入滲的優(yōu)先通道，促使入滲初期速度快，滲透系數(shù)高。

圖2 各點(diǎn)單位時(shí)間注入量-時(shí)間關(guān)系曲線

在本次試驗(yàn)中，根據(jù)四個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)值，假設(shè)滲流過(guò)程地下水屬于單一層流狀態(tài)，則基于達(dá)西定律，由式(1)估算可得，試驗(yàn)點(diǎn)滲透系數(shù)在0.002 4 cm/s左右。

(1)

式中：K為滲透系數(shù)，cm/s；Q為單位時(shí)間流量，L/min；F為注水坑底面積，cm2。

涂國(guó)祥[18]在分析了眾多冰水堆積體顆粒組成及滲透試驗(yàn)結(jié)果，提出冰水堆積體的滲透系數(shù)可按下式進(jìn)行計(jì)算：

(2)

式中：K為滲透系數(shù)，cm/s；Cc為曲率系數(shù)；Cu為不均勻系數(shù)；e為孔隙比。

根據(jù)式(2)計(jì)算結(jié)果，滲透系數(shù)大約為0.00239 cm/s左右，這與式(1)估算結(jié)果相差無(wú)異。

2.2 現(xiàn)場(chǎng)降雨試驗(yàn)

基于現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得的滲透系數(shù)開(kāi)展現(xiàn)場(chǎng)降雨試驗(yàn)，降雨場(chǎng)地選在滲透試驗(yàn)旁側(cè)，保證土體特性一致。降雨范圍如圖3、圖4所示，為4 m×4 m的平地。試驗(yàn)裝置包括水表、控制閥、供水管、增壓泵、噴頭等。試驗(yàn)器材包括孔隙水壓力計(jì)、含水率傳感器、負(fù)壓計(jì)，其具體量測(cè)范圍及精度見(jiàn)表2。

圖3 儀器鉆孔平面布置圖

圖4 降雨現(xiàn)場(chǎng)圖

表2 傳感器相關(guān)量測(cè)參數(shù)

在試驗(yàn)區(qū)域內(nèi)選取剖面R1和剖面R2，每組剖面儀器埋深分別為0.3 m、0.6 m、1.0 m、1.4 m、1.9m、2.4 m、4.0 m，試驗(yàn)時(shí)每個(gè)剖面上埋設(shè)2組孔隙水壓計(jì)，1組含水率傳感器，1組張力計(jì)，以監(jiān)測(cè)現(xiàn)場(chǎng)降雨過(guò)程中不同深度部位相關(guān)參數(shù)的變化。

3 試驗(yàn)方案

降雨系統(tǒng)由水源、增壓泵、水表、閥門和噴頭組成。降雨區(qū)域上方加裝4排降雨管道，通過(guò)閥門和增壓泵組合來(lái)控制雨強(qiáng)和歷時(shí)。本次降雨共歷時(shí)10 d，試驗(yàn)設(shè)計(jì)了小雨(10 mm/d)、中雨(20 mm/ d)、大雨(50 mm/ d)三種雨型，三場(chǎng)降雨分別歷時(shí)50 min、1 h 45 min、2 h，降雨后雨水有足夠時(shí)間充分入滲，降雨量分別對(duì)應(yīng)為0.13 m3、0.56 m3、1.6 m3。為了防止雨停后水分流失同時(shí)減少蒸發(fā)量，在每次降雨后用塑料膜覆蓋土體表層。試驗(yàn)前將場(chǎng)地修整成平地，不考慮蒸發(fā)和地表徑流，只考慮豎向方向上為完全入滲。試驗(yàn)用土基本參數(shù)見(jiàn)表3，其顆粒級(jí)配曲線見(jiàn)圖5。

表3 試驗(yàn)用土基本參數(shù)指標(biāo)

圖5 顆分累積曲線

4 試驗(yàn)結(jié)果與分析

4.1 體積含水率變化

圖6為三次降雨后不同深度體積含水率隨時(shí)間的變化曲線。距首次降雨(雨強(qiáng)10 mm/d)后18 h 40 min，只有表層0.3 m和0.6 m處含水率增加，雨停后21 h含水率開(kāi)始趨于平穩(wěn)，0.3 m和0.6 m兩處的峰值時(shí)刻含水量約為20.7%。降雨后20 h 29 min，實(shí)施第二次降雨(雨強(qiáng)20 mm/d)。雨后19 h 13 min，0.3 m位置測(cè)點(diǎn)達(dá)到第二次峰值35.8%，之后逐漸降低，穩(wěn)定后含水率數(shù)值約為26.4%左右；0.6 m深處測(cè)點(diǎn)在降雨結(jié)束后數(shù)值達(dá)到約28.3%，隨后監(jiān)測(cè)值緩慢升高，前后漲幅約10.72%，穩(wěn)定后含水率數(shù)值約在31.7%。根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)值顯示，1 m深度處數(shù)值在第二次降雨歷時(shí)44 h 40 min后才開(kāi)始增加，但比0.3 m和0.6 m處滯后了約21 h，不難看出，隨著深度的加大，雨水的入滲逐漸變緩，該點(diǎn)首輪峰值時(shí)刻數(shù)值約為9.8%，而1.4 m處含水率幾乎不變。隨著監(jiān)測(cè)數(shù)值的逐漸穩(wěn)定實(shí)施第三次降雨(雨強(qiáng)50 mm/d)，雨停后約5 h，0.3 m和0.6 m及1.4 m處逐漸達(dá)到峰值，形成短時(shí)間內(nèi)的高含水率，峰值時(shí)刻含水率范圍為46.7%～48.3%，達(dá)峰值后19 h，以上三處點(diǎn)含水率回落降低，最大跌幅超過(guò)20%(于0.6 m處)，同時(shí)1 m和1.9 m兩處含水率才開(kāi)始增加并達(dá)到最大值，約為26.4%～28.5%，隨后，1 m處數(shù)值略有回落而1.9 m處數(shù)值幾乎不變，造成這樣的現(xiàn)象分析認(rèn)為是降雨后上部土體均已潤(rùn)濕，雨水在土體內(nèi)部無(wú)法長(zhǎng)時(shí)間滯留，多余水分繼續(xù)下滲，并積攢于該時(shí)刻入滲所到達(dá)的最低處，形成較高的含水率。第三次降雨后71 h，2.4 m處的數(shù)值出現(xiàn)首輪增大，表明入滲已基本到達(dá)該處位置。整個(gè)降雨過(guò)程中4 m深度無(wú)任何波動(dòng)變化。含水率監(jiān)測(cè)結(jié)果表明，測(cè)點(diǎn)響應(yīng)時(shí)間隨深度的增大而逐漸滯后，并且表現(xiàn)為深度越深滯后時(shí)間越長(zhǎng)，且變化幅度越小。

圖6 含水率隨時(shí)間的變化曲線圖

4.2 孔隙水壓力變化

圖7為三次降雨后不同深度土體孔隙水壓力隨時(shí)間變化曲線。首次降雨后(雨強(qiáng)10 mm/d)，0.3 m和0.6 m處立即發(fā)生明顯的上升，峰值時(shí)候數(shù)值為14.8 kPa和15.2 kPa，對(duì)于1.0 m和1.4 m處，分別滯后約21 h 22 min和45 h 15 min開(kāi)始變化，1.4 m以下深度則并無(wú)響應(yīng)。第二次降雨后(雨強(qiáng)20 mm/d)，0.3 m、0.6 m、1.4 m處數(shù)值呈階梯狀上升，表層位置峰值可達(dá)21.5 kPa，后續(xù)隨著雨水下滲數(shù)值逐漸回落減小；對(duì)于中層位置，在第二次降雨后接收到來(lái)自表層雨水下滲的補(bǔ)給作用，數(shù)值呈現(xiàn)為緩慢升高，與上層比較而言，1.4 m處滯后約22 h 25 min開(kāi)始變化，增大到21.9 kPa后幾乎保持不變，而1m處數(shù)值響應(yīng)幾乎與表層同時(shí)刻變化，峰值時(shí)刻數(shù)值為19.7 kPa。隨著第三次降雨進(jìn)行(雨強(qiáng)50 mm/d)，雨水在土層中依次下滲，歷時(shí)3 h 53 min后，0.3 m、0.6 m、1.0 m監(jiān)測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)發(fā)生突增，增長(zhǎng)幅度遠(yuǎn)超前兩次降雨，峰值對(duì)應(yīng)分別為47.6 kPa、36.8 kPa、28.3 kPa；隨著表層土體內(nèi)雨水逐漸下滲，在前三個(gè)測(cè)點(diǎn)數(shù)值達(dá)到峰值時(shí)，1.4 m、1.9 m、2.4 m處的孔隙水壓力才開(kāi)始增加，中下層峰值出現(xiàn)時(shí)間滯后上層約23 h，其孔壓的峰值分別為28.3 kPa、17.4 kPa、16.8 kPa。最終6個(gè)點(diǎn)的孔壓值范圍穩(wěn)定在6.8 kPa ～13.2 kPa之間。在整個(gè)降雨過(guò)程中，入滲并未到達(dá)4 m處，其孔壓值一直保持不變。三次降雨比較而言，隨著雨強(qiáng)逐漸加大，下滲速率逐漸縮短，單位時(shí)間內(nèi)雨水遷移能力加強(qiáng)。

圖7 孔隙水壓力隨時(shí)間的變化曲線圖

4.3 基質(zhì)吸力變化

圖8為三次降雨后不同深度位置基質(zhì)吸力隨時(shí)間的變化情況。第一次降雨后(雨強(qiáng)10 mm/d)，表層吸力值均有小幅度降低，波動(dòng)范圍在3 kPa～5 kPa之間。隨著第二次降雨實(shí)施(雨強(qiáng)20 mm/d)，表層吸力減小更為明顯，0.3 m處吸力值從51.3 kPa減小到40.5 kPa，特別是在降雨后22 h 15 min，吸力值達(dá)到本時(shí)段內(nèi)最低值32.8 kPa；0.6 m處吸力值呈逐漸降低的趨勢(shì)，由49.7 kPa變化為40.1 kPa。該降雨時(shí)段內(nèi)中層測(cè)點(diǎn)吸力值幾乎不變，維持在40 kPa左右，下部位置只有2.4 m處波動(dòng)較大，最低值達(dá)22.4 kPa，且變化趨勢(shì)和響應(yīng)時(shí)間與0.6 m處情況一致，分析認(rèn)為可能是雨水下滲過(guò)程中土體存在擾動(dòng)，致使同側(cè)0.6 m和2.4 m儀器數(shù)值發(fā)生同類型波動(dòng)狀況。距二次降雨后67 h實(shí)施第三次降雨(雨強(qiáng)50 mm/d)，此降雨時(shí)段內(nèi)0.3 m和1 m處變化趨勢(shì)相同，呈現(xiàn)為先增大后減小再逐漸回升的趨勢(shì)，兩處吸力變化過(guò)程分別為43.7 kPa→10.2 kPa→19.8 kPa和28.3 kPa→14.4 kPa→19.7 kPa；0.6 m處吸力值表現(xiàn)為先降低后回升，之后保持不變，終值時(shí)刻吸力值約為30.8 kPa；其他1.4 m、1.9 m、2.4 m吸力值，表現(xiàn)為逐級(jí)降低，降低幅度隨埋深影響而減小，終值時(shí)刻數(shù)值分別為19.6 kPa、28.6 kPa、22.7 kPa。埋深4 m處吸力值在三次降雨過(guò)程中未見(jiàn)明顯變化，基本保持在8.3 kPa左右，表明入滲并未到達(dá)4 m處?？傮w來(lái)看，基質(zhì)吸力表現(xiàn)出隨降雨強(qiáng)度增加而逐漸減小的特性，且雨強(qiáng)越大，吸力值減小的幅度越大，變化時(shí)間越短。

圖8 基質(zhì)吸力隨時(shí)間的變化曲線圖

5 討 論

結(jié)合含水率、基質(zhì)吸力和孔隙水壓力三種數(shù)據(jù)的變化情況分析，總結(jié)出該堆積體內(nèi)降雨入滲特征如下：

(1) 含水率：降雨后，表層土體不斷被雨水浸濕，短時(shí)間內(nèi)體積含水率迅速升高。隨著三次雨強(qiáng)逐漸加大，測(cè)點(diǎn)響應(yīng)時(shí)間明顯縮短，到達(dá)峰值的時(shí)間隨埋深增大而出現(xiàn)不同程度的滯后。前兩次降雨入滲基本能到達(dá)中下層部位，其影響深度可達(dá)2.1 m～2.9 m。當(dāng)?shù)谌喗涤觊_(kāi)始時(shí)，土體中的雨水再次接受來(lái)自上層雨水的補(bǔ)給作用，其向下遷移的速度明顯加快，持續(xù)時(shí)間約6 h左右，隨著下滲深度逐漸增大，速度逐漸變緩，含水率數(shù)值則略有減小。試驗(yàn)監(jiān)測(cè)結(jié)果表明，多次降雨后含水率表現(xiàn)為累進(jìn)式增大，增大程度與雨強(qiáng)呈正相關(guān)。

(2) 孔隙水壓力：非飽和狀態(tài)存在于降雨初期，此時(shí)土體未被雨水潤(rùn)濕。當(dāng)降雨開(kāi)始后，雨水入滲速率大于土體內(nèi)下滲速率，導(dǎo)致多余水分累積在土體表層，使得土體內(nèi)所產(chǎn)生的孔隙水壓力逐漸增大，由于前兩輪降雨強(qiáng)度小，孔壓值減小幅度在5%～9%范圍內(nèi)。經(jīng)歷第三次降雨后，上層多余雨水補(bǔ)給下滲，雨水下遷能力得到加強(qiáng)，孔壓迅速增大，中下層土體孔壓值隨深度而遞減，中后期由于體積含水率逐漸達(dá)到飽和狀態(tài)，使得下滲能力反而減弱，孔壓略有降低。

(3) 基質(zhì)吸力：基質(zhì)吸力的變化趨勢(shì)與含水率和孔壓相反，隨著水分的向下運(yùn)移，含水率和孔壓逐漸增加的時(shí)刻，基質(zhì)吸力卻在相應(yīng)的減小。在雨強(qiáng)為10 mm/d和20 mm/d時(shí)，基質(zhì)吸力減小只是存在于表層土體，其減小幅度不超過(guò)5%，當(dāng)雨強(qiáng)增大為50 mm/d時(shí)，尤以0.3 m和1 m處跌幅最大，各自最大跌幅分別可達(dá)到76.6%和49.1%，其持續(xù)時(shí)間達(dá)7 h左右，在此期間基質(zhì)吸力大幅度下降。在三場(chǎng)降雨結(jié)束以后，入滲仍然保持下滲，其吸力值會(huì)有小范圍回升，分析認(rèn)為數(shù)值改變是因?yàn)橛晁聺B后導(dǎo)致濕潤(rùn)部分進(jìn)一步擴(kuò)散，含水程度在這一情況下減小，部分水分被土體吸收，提高了土體內(nèi)部粘合力從而表現(xiàn)為吸力增大。

現(xiàn)場(chǎng)原位滲透試驗(yàn)測(cè)得滲透系數(shù)K=2.39×10-3cm/s,結(jié)果表明此類堆積體滲透能力普遍較弱，而現(xiàn)場(chǎng)三種數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果也表明降雨在該堆積體中入滲深度遠(yuǎn)不足4 m，表明降雨誘發(fā)該類堆積體失穩(wěn)破壞應(yīng)該只局限于淺表層?？蓪?shí)際情況是，一場(chǎng)強(qiáng)降雨下來(lái)后卻可以誘發(fā)堆積層斜坡出現(xiàn)深層滑坡，實(shí)驗(yàn)過(guò)程中根據(jù)4號(hào)點(diǎn)早期滲透波動(dòng)范圍較大的特點(diǎn)，推測(cè)該點(diǎn)下部土體可能存在使雨水下滲能力變強(qiáng)的入滲通道(如土骨架架空、裂隙發(fā)育)，那么是否存在入滲通道使雨水進(jìn)入堆積體深部從而誘發(fā)深層滑坡呢？該問(wèn)題有待作者進(jìn)一步研究論證。

6 結(jié) 論

本文通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，研究了大渡河某古冰水堆積體的降雨入滲特征。得到以下結(jié)論：

(1) 現(xiàn)場(chǎng)原位滲透試驗(yàn)結(jié)果表明，該冰水堆積體滲透系數(shù)K=2.39×10-3cm/s。

(2) 降雨試驗(yàn)結(jié)果表明，該堆積體中入滲影響深度遠(yuǎn)小于4 m，雨水下滲存在明顯的滯后效應(yīng)，超過(guò)1.4 m以后，滯后效應(yīng)隨深度的增加而增加。

(3) 增大雨強(qiáng)可有效提高其雨水入滲深度和下滲效率，小雨(10 mm/d)、中雨(20 mm/ d)、大雨(50 mm/ d)三種雨強(qiáng)的影響深度分別為0.6 m、1.4 m、2.9 m。