冷 峻，栗曉宇，杜岳峰※，何 松，丁雄飛，牛興成

（1. 雷沃重工股份有限公司，濰坊 261206；2. 中國農(nóng)業(yè)大學(xué)現(xiàn)代農(nóng)業(yè)裝備優(yōu)化設(shè)計北京市重點實驗室，北京 100083）

0 引 言

清選裝置是聯(lián)合收獲機械的核心部件，裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計的合理性直接影響整機的工作性能[1-3]，國內(nèi)外對影響清選裝置工作性能的研究取得了一系列成果，徐立章等[4-7]對單縱軸流、小喂入量谷物聯(lián)合收割機清選裝置進行了較為全面研究，分析了篩面氣流場分布與清選性能的關(guān)系，Cantin 等[8-12]對清選裝置的風(fēng)機、分風(fēng)板、振動篩板等部件的結(jié)構(gòu)進行了相關(guān)研究，Ren 等[13-17]分析了谷物清選過程，通過試驗研究了滿足谷物-雜質(zhì)分離的最優(yōu)工作參數(shù)。隨著計算機技術(shù)的發(fā)展，利用CFD（Computational Fluid Dynamics）技術(shù)對谷物聯(lián)合收獲機清選裝置內(nèi)部氣流場分布規(guī)律進行數(shù)值模擬已成為主流，Gebrehiwot 等[18]研究了橫流式開口對聯(lián)合收割機離心式風(fēng)機的性能影響；Xu 等[19-20]利用CFD 仿真技術(shù)設(shè)計了一種四風(fēng)道清選風(fēng)機，具有良好的氣流分布效果，提高了水稻聯(lián)合收割機的清選質(zhì)量和效率，為了預(yù)測水稻聯(lián)合收割機的清選性能，利用計算流體力學(xué)和離散元法的耦合技術(shù)，對清選裝置進行了數(shù)值模擬，建立了籽粒、莖稈和輕雜質(zhì)分散程度模型，該模型具有良好的精確度，可以彌補現(xiàn)場測試季節(jié)性帶來的不足；Badretdinov 等[21]對谷物聯(lián)合收獲機清選過程進行了仿真分析，并通過物料與氣流的數(shù)學(xué)模型確定了清選裝置參數(shù)組合；王立軍等[22]基于CFD/DEM 軟件對玉米果穗脫出混合物在貫流式風(fēng)篩清選裝置中的運動過程進行模擬，通過仿真試驗優(yōu)化了清選裝置的工作參數(shù)，降低了玉米清選損失率；童水光等[23]對聯(lián)合收獲機清選裝置的單風(fēng)道風(fēng)機進行了數(shù)值模擬，提出了雙風(fēng)道六出風(fēng)口風(fēng)機的改進方案，更能適應(yīng)大功率高負荷的工作要求；路修強[24]利用離散元-計算流體力學(xué)耦合仿真軟件探明了清選裝置中氣流速度與氣壓大小的變化規(guī)律，通過仿真試驗得到了影響籽粒清潔率的關(guān)鍵因素；李驊等[25]運用正交仿真試驗，對玉米清選時氣流場的參數(shù)進行優(yōu)化，獲得最佳參數(shù)。

目前國內(nèi)外針對聯(lián)合收獲機清選性能的研究集中在風(fēng)機、振動篩等內(nèi)部結(jié)構(gòu)[26-27]，清選裝置外部結(jié)構(gòu)的設(shè)計與優(yōu)化還有很大研究空間，本文以雷沃重工自主研發(fā)的RG-60 型單縱軸流谷物聯(lián)合收獲機為對象，以該機型清選裝置田間試驗數(shù)據(jù)為支撐，利用Star-CCM+軟件的多面體網(wǎng)格技術(shù)，對清選裝置內(nèi)部流場進行試驗及數(shù)值模擬對比分析，通過分析試驗與仿真數(shù)據(jù)，在考慮清選離心風(fēng)機兩側(cè)裝配部件影響下對清選裝置外部結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化設(shè)計，以期為單縱軸流收獲機械清選裝置的設(shè)計提供參考。

1 清選裝置田間作業(yè)試驗及分析

1.1 谷物聯(lián)合收獲機田間試驗

單縱軸流谷物聯(lián)合收獲機清選裝置為風(fēng)篩式，主要由離心風(fēng)機、擋風(fēng)板、抖動板、上分風(fēng)板、下分風(fēng)板、脫粒凹板、上篩、下篩、尾篩、谷物滑板等部件組成，如圖l 所示，主要技術(shù)參數(shù)如表1 所示。

清選裝置作業(yè)時，振動篩在曲柄連桿機構(gòu)驅(qū)動下做簡諧運動，同時離心風(fēng)機高速運轉(zhuǎn)，在裝置內(nèi)部產(chǎn)生風(fēng)場。經(jīng)脫粒滾筒脫出的籽粒、雜余、碎莖稈等脫出混合物落在振動篩的上篩，上篩篩孔僅容谷物、雜余和較小的碎莖稈落到下篩，其余碎莖稈則在上篩振動作用和風(fēng)場吹送下拋出機體；下篩篩孔尺寸較小，僅容谷物落入下方滑板進入回收箱，雜余和碎秸稈被吹送至機體外，從而獲得清選干凈的谷物。

圖1 清選裝置結(jié)構(gòu)圖 Fig.1 Structure of cleaning device

表1 清選裝置主要技術(shù)參數(shù) Table 1 Main technical parameters of cleaning mechanism

為了測試聯(lián)合收獲機作業(yè)時清選裝置內(nèi)部流場風(fēng)速分布情況，2018 年5 月6 日在四川西昌裕隆鄉(xiāng)花樹村進行田間小麥收獲試驗，小麥品種為川農(nóng)11 號，早熟無倒伏，植株自然平均高度79.8 cm，千粒質(zhì)量64.2 g，割茬高度1.8 m，收獲時小麥籽粒含水率約18.0%，莖稈含水率約51.0%。

試驗儀器包括testo 416 型數(shù)字風(fēng)速儀（測量范圍0.6～40.0 m/s，誤差0.2 m/s，分辨率0.1 m/s）。

參照GB/T 1236—2000《通風(fēng)機空氣動力性能試驗方法》[28]測試標準，以上篩俯視圖左下角為坐標原點O，地面水平線方向為X 軸（X 軸負向為收獲機行進方向），篩面寬度方向為Z 軸建立坐標系，選取前出風(fēng)口，3、4行篩片，6、7 行篩片，8、9 行篩片，11、12 行篩片，14、15 行篩片，上篩尾篩連接處，尾篩中部，尾篩后部的Z=-90 mm（左一列）、Z=-270 mm（左二列）、Z=-450 mm（左三列）、Z=-630 mm（左四列）、Z=-810 mm（左五列）共計45 個測試點，清選裝置篩板后方混合物分布取樣點如圖2 所示。

圖2 上篩面風(fēng)速測量點位置 Fig.2 Measurement point position of wind speed on upper sieve surface

聯(lián)合收獲機作業(yè)幅寬2 m，作業(yè)速度1.8 m/s，根據(jù)前期試驗結(jié)果，離心風(fēng)機轉(zhuǎn)速設(shè)置為1 400 r/min，魚鱗篩開度18 mm，上分風(fēng)板和下分風(fēng)板固定于中間位置，上分風(fēng)板傾角30°，下分風(fēng)板傾角15°。收獲機行進過程中對各測量點重復(fù)3 次進行風(fēng)速測定，每組試驗行進距離1 000 m，試驗面積3 600 m2，結(jié)果取平均值。風(fēng)速測量結(jié)果如圖3 所示，清選后脫出混合物在篩板后方的堆積情況如圖4 所示。

圖3 上篩面風(fēng)速測量結(jié)果 Fig.3 Measurement results of wind speed on upper sieve surface

由圖3 可知，清選裝置上篩面風(fēng)速分布不均勻，風(fēng)機安裝處的前出風(fēng)口和尾篩中部的左四列、左五列的測量點風(fēng)速大于其他位置，風(fēng)速最大值為8.6 m/s，小于谷物懸浮速度[29]；3、4 行篩片和6、7 行篩片的左五列的風(fēng)速較大，分別為5.8 和5.9 m/s；篩面中部8、9 行篩片和11、12 行篩片的風(fēng)速最小，平均值為3.0 m/s；尾篩的左三列和左四列風(fēng)速值最大，平均值為5.2 m/s；篩面整體右側(cè)的風(fēng)速大于左側(cè)，平均差值為2.6 m/s。由圖4 可知，在振動篩后方的中間、右側(cè)區(qū)域脫出混合物堆積較少，左側(cè)區(qū)域堆積較多，脫出混合物分布不均勻，與風(fēng)速分布趨勢一致。

圖4 振動篩后方脫出混合物堆積情況 Fig.4 Grain mixtures accumulation situation on rear of vibrating sieve

1.2 脫出混合物在上篩面的受力分析

脫出混合物主要由谷物、碎莖稈和雜余等組成，為分析導(dǎo)致脫出混合物分布不均的關(guān)鍵因素，在有風(fēng)條件下對清選裝置內(nèi)部的脫出混合物進行受力和速度分析，以清選裝置側(cè)視面建立XOY 直角坐標系（X 軸為機器前進的負方向，Y 軸為地面垂線方向），離心風(fēng)機安裝在清選裝置物料喂入口下方，風(fēng)機出風(fēng)口風(fēng)向從左下向右上貫穿篩面，如圖5a 所示。以谷物為分析對象，谷物在篩板上主要存在3 種狀態(tài)：靜止、跳動和起拋，發(fā)生跳動或起拋的初始條件為

振動篩在曲柄帶動下作簡諧運動，運動方程如式（2）所示。

谷物在篩板振動作用下產(chǎn)生運動初始的線速度v 為

則

式中FN為篩面對谷物的支撐力，N；G 為谷物所受重力，N；A 為篩子振幅，m；ω 為振動篩曲柄轉(zhuǎn)速，r/min；t為時間，s；x˙為振動篩的振動速度，m/s；vx為速度v 沿篩面方向分速度，m/s；vy為速度v 垂直于篩面分速度，m/s；α 為v 與vy夾角，(°)；x˙˙為振動篩給予谷物的加速度，m/s2；m 為谷物質(zhì)量，g。

假設(shè)風(fēng)機風(fēng)速vw與篩面夾角為γ，則谷物所受風(fēng)場作用力FW由式（6）求得[6]，谷物在風(fēng)場中運動速度vr由式（7）求得。

式中vWx為風(fēng)機出口處風(fēng)速沿水平方向上的分速度，m/s；vWy為風(fēng)機出口處風(fēng)速沿垂直于篩面方向上的分速度，m/s；vp為谷物漂浮速度，m/s；g 為重力加速度，9.8 m/s2；vrx為谷物沿篩面方向的運動速度，m/s；vry為谷物沿垂直于篩面方向的運動速度，m/s。

由式（7）可知，谷物受風(fēng)場作用力大小與谷物漂浮系數(shù)及其在風(fēng)場中的運動速度有關(guān)，由于谷物、雜余和碎莖稈等漂浮系數(shù)、受力不同，因此清選過程可描述為在脫出混合物發(fā)生振動的基礎(chǔ)上施加流體作用力，使谷物、碎莖稈及雜余等混合物根據(jù)受到的作用力大小產(chǎn)生不同運動速度并按照不同軌跡分離的過程。

谷物在風(fēng)場中受到的作用力沿篩面均勻分布，且滿足氣相連續(xù)性方程和動量方程，如式（8）所示。

其中

式中ε 為氣體體積分數(shù)；ρ 為氣體密度，kg/m3；u 為流體速度，m/s；p 為大氣壓強，1.01×105Pa；η 為氣體黏度，Pa·s；S 為阻力動量匯；CD為曳力系數(shù)；up為顆粒速度，m/s；V 為網(wǎng)格單元面積，m3；B 為物料投影面積，m2；Re 為雷諾數(shù)。

脫出混合物受力大小在ZOY 平面上的投影如圖5b所示，根據(jù)田間試驗結(jié)果，上篩面右側(cè)的風(fēng)速大于左側(cè)，此時風(fēng)機作用力FW與Y 軸存在偏差角β，將篩面和裝置殼體圍成的區(qū)域看作“管道”，有風(fēng)條件下篩面上風(fēng)速Wv′可由式（11）求得[29]。

式中Q 為風(fēng)機在區(qū)域內(nèi)產(chǎn)生的風(fēng)量，m3·h；M 為清選區(qū)域橫截面積，m2。

清選區(qū)域橫截面積M、風(fēng)機產(chǎn)生的風(fēng)量Q 均為定值，區(qū)域內(nèi)篩面風(fēng)速Wv′ 僅與偏差角β 有關(guān)，偏差角β 增大時，區(qū)域內(nèi)篩面風(fēng)速Wv′ 增大，根據(jù)上述分析，造成清選裝置內(nèi)部風(fēng)速分布不均的原因可能是清選裝置右側(cè)存在使夾角β 增大的結(jié)構(gòu)。通過分析清選裝置結(jié)構(gòu)可知，離心風(fēng)機的右側(cè)裝有動力輸入皮帶輪，使得離心風(fēng)機右側(cè)進風(fēng)阻力偏大、進風(fēng)動壓偏小，同時振動篩橫向?qū)挾容^大，導(dǎo)致上篩面右側(cè)的風(fēng)速大于左側(cè)，從而造成振動篩后方左側(cè)的脫出混合物多于右側(cè)。

圖5 清選裝置內(nèi)部脫出混合物受力和速度分析 Fig.5 Force and speed analysis of grain mixtures in internal of cleaning device

2 清選裝置結(jié)構(gòu)的仿真優(yōu)化

2.1 清選裝置有限元模型的建立

為進一步分析清選裝置內(nèi)部風(fēng)速分布情況，驗證田間試驗和理論分析結(jié)果，優(yōu)化清選裝置結(jié)構(gòu)，對清選裝置的內(nèi)部流場進行仿真。利用NX 軟件建立清選裝置三維模型，將模型導(dǎo)入Hyper Mesh 進行面網(wǎng)格劃分，將面網(wǎng)格導(dǎo)入Star-CCM+軟件中生成體網(wǎng)格，并創(chuàng)建計算區(qū)域。在Hyper Works 前處理界面將入口（inlet）定義為速度入口，出口（outlet）定義為壓力出口[15]，滑移網(wǎng)格旋轉(zhuǎn)區(qū)域設(shè)定為繞風(fēng)機轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)速與試驗條件一致，為1 400 r/min。考慮到清選室內(nèi)氣流場特性，劃分面網(wǎng)格時設(shè)置壁面邊界，以保證模擬計算精度，并對局部網(wǎng)格進行加密處理，在保證計算精度的同時降低對計算機的硬件要求，以提高求解速度[30]。

為了減小風(fēng)洞中產(chǎn)生的阻塞效應(yīng)，模擬風(fēng)洞的尺寸為：清選裝置前部空間取整機長度的1.5 倍，后部空間取2.5 倍；上部空間取風(fēng)機高度的2.5 倍，側(cè)向空間的2 倍[31]。計算域采用適應(yīng)性強、計算精度較高的多面體網(wǎng)格，靠近葉片、篩面等加密網(wǎng)格大小為2 mm，旋轉(zhuǎn)流體區(qū)的網(wǎng)格大小為8 mm。模型共有15 849 118 個節(jié)點，18 729 634個網(wǎng)格面和3 025 658 個多面體單元，清選裝置和離心風(fēng)機網(wǎng)格如圖6 所示。

圖6 清選裝置的計算區(qū)域及網(wǎng)格劃分結(jié)果 Fig.6 Calculation regions of cleaning device and results of meshing generation

2.2 仿真結(jié)果分析

上篩面風(fēng)速分布如圖7a 所示，上篩前部風(fēng)機安裝處風(fēng)速最大，為10.024 m/s，篩面橫向左側(cè)的風(fēng)速遠小于右側(cè)；篩面后部風(fēng)速最大值約8.02 m/s；篩面中后部的風(fēng)速呈從右向左先增大后減小的趨勢，左側(cè)風(fēng)速值最小，約2.0 m/s，尾篩前中部風(fēng)速較大，不利于脫出混合物的分離。上篩面各測點風(fēng)速分布仿真結(jié)果如圖7b 所示，前出風(fēng)口的左四列風(fēng)速值最大，為8.184 m/s，其次為尾篩中部左三列的風(fēng)速值，為8.411 m/s，6、7 行篩片和8、9 行篩片的風(fēng)速最小，與田間試驗風(fēng)速（圖3）對比可知，各測點風(fēng)速的試驗結(jié)果和仿真結(jié)果變化趨勢一致，平均誤差為0.293 m/s，造成誤差的原因可能是風(fēng)速儀誤差（誤差0.2 m/s）和試驗環(huán)境的干擾，仿真結(jié)果可以反映試驗時清選裝置內(nèi)部風(fēng)速分布情況。

按照圖2 中測點位置，在風(fēng)場仿真模擬的風(fēng)速矢量分布圖中選取典型截面[32]：上篩面X=650 mm（6、7 行篩片）縱剖面、Z=-450 mm（左三列）橫剖面2 個截面，風(fēng)速矢量圖如圖8 所示。

由圖8a 可知，在上篩面縱剖面X=650 mm（6、7行篩片）縱剖面，由于擋風(fēng)板開度較大，前出風(fēng)口風(fēng)速最大值為15.555 m/s，風(fēng)向在吹向篩面的過程中方向偏右，篩面風(fēng)速最小約3 m/s，清選裝置內(nèi)部的右側(cè)出現(xiàn)小范圍湍流現(xiàn)象。由圖8b 可知，在上篩面Z=-450 mm（左三列）橫剖面截面，中前部風(fēng)速在6.5～10 m/s 范圍內(nèi)，篩面中部風(fēng)場出現(xiàn)湍流現(xiàn)象，可能造成脫出混合物無法得到有效分離，清選能力較差，不利于降低籽粒含雜率。

圖7 上篩面風(fēng)速分布仿真結(jié)果 Fig.7 Simulation result of wind speed distribution on upper sieve surface

圖8 上篩面典型截面的風(fēng)速分布矢量圖 Fig.8 Vector diagram of wind speed distribution in typical section of upper sieve surface

2.3 清選裝置結(jié)構(gòu)優(yōu)化

為解決清選裝置內(nèi)部右側(cè)風(fēng)速偏大的問題，利用Hyper Works 軟件對風(fēng)機擋風(fēng)板位置進行優(yōu)化改進。以右側(cè)擋風(fēng)板安裝孔為中心，以改進前擋風(fēng)板角度為基準，其余參數(shù)不變，擋風(fēng)板逆時針旋轉(zhuǎn)方式如圖9 所示。根據(jù)2.1 節(jié)清選裝置篩體類型及尺寸，在UG 軟件中依次調(diào)整擋風(fēng)板逆時針轉(zhuǎn)動角度10°、20°、30°、40°和50°，分別對清選裝置內(nèi)部流場進行仿真，仿真結(jié)果如圖 10 所示。

圖9 清選裝置擋風(fēng)板逆時針旋轉(zhuǎn)方式示意圖 Fig.9 Diagram of counter clockwise rotation mode of wind shield of cleaning device

選取上篩面X=650 mm（6、7 行篩片）縱剖面，上篩面風(fēng)速分布變化規(guī)律如圖10a 所示，轉(zhuǎn)動角度為10°時右側(cè)風(fēng)速遠高于左側(cè)，差值約5 m/s，隨著擋風(fēng)板逆時針轉(zhuǎn)動角度增大，上篩面左側(cè)風(fēng)速逐漸增大，變化范圍[1.8，9.0] m/s，而右側(cè)風(fēng)速逐漸減小，變化范圍[8.1，2.3] m/s，轉(zhuǎn)動角度30°時篩面左右兩側(cè)的風(fēng)速分布最均勻，中部風(fēng)速最大值約9.4 m/s，此時上篩面風(fēng)速分布如圖10b 所示，尾篩中部的風(fēng)速值最大，在[8.231, 10.289] m/s 范圍內(nèi)，較改進前提高約2 m/s，改善了篩面風(fēng)速分布不均和左右兩側(cè)風(fēng)速差值偏大的現(xiàn)象。

選取上篩面X=650 mm（6、7 行篩片）縱剖面和Z=-450 mm（左3 列）橫剖面2 個截面進行風(fēng)速數(shù)值分析，不同截面的風(fēng)速矢量圖如圖10c、圖10d 所示，可知右側(cè)擋風(fēng)板逆時針旋轉(zhuǎn)30°時的篩面風(fēng)速橫向分布最均勻，清選室內(nèi)風(fēng)速最大值為17.077 m/s，較改進前增大 1.522 m/s，左右兩側(cè)風(fēng)速值約 6.8 m/s；在Z=-450 mm 截面處，上篩中前部風(fēng)速數(shù)值分量較大，清選室內(nèi)風(fēng)速最大值約36.0 m/s，篩面中上部風(fēng)速約21.6 m/s，脫出混合物達到懸浮速度，篩面無湍流現(xiàn)象，清選效果得到改善。

圖10 改進后上篩面各測點風(fēng)速和不同截面的風(fēng)速分布矢量圖 Fig.10 Wind speed at measurement points on upper sieve surface and vector diagram of wind speed distribution in different sections after improvement

3 田間試驗

為驗證優(yōu)化后聯(lián)合收獲機清選裝置作業(yè)效果，2018年5 月和11 月在四川西昌裕隆鄉(xiāng)花樹村和浙江寧波奉化區(qū)錦屏街道河頭村分別進行小麥和水稻收獲試驗。2018年5 月收獲的小麥品種為川農(nóng)11 號，收獲期植株自然高度80.5 cm，千粒質(zhì)量65.7 g，籽粒含水率約18.7%，莖稈含水率約52.0%。2018 年11 月收獲的水稻品種為甬優(yōu)18，水層深0，泥腳深0～200 mm，土壤類型為黏土，種植方式為插秧，作物無倒伏，自然高度950～1 200 mm，千粒質(zhì)量40 g，收獲時籽粒含水率約為22.5%，莖稈含水率約62%，谷物聯(lián)合收獲機試驗條件和方法與1.1 節(jié)一致，試驗時人工調(diào)整擋風(fēng)板逆時針旋轉(zhuǎn)角度。

試驗以清選損失率、籽粒含雜率為作業(yè)指標，參照NY/T 995—2006《谷物（小麥）聯(lián)合收獲機械作業(yè)質(zhì)量》[33]進行測試，每一水平進行3 組重復(fù)試驗，每組試驗行進距離1 000 m，試驗面積3 600 m2，收獲機行進過程中獲取各測量點風(fēng)速，同時從糧倉中隨機取樣5 次，每次不少于2 000 g，充分混合后抽取含雜樣品5 份，每份1 000 g，將莖稈、穎殼和雜余清除后進行稱量，分別計算小麥和水稻的籽粒含雜率Z，如式（12）所示；試驗后沿收獲機前進方向隨機選取3 個1 m2的地塊，收集全部籽粒和穗頭，脫凈后進行稱量，分別計算小麥和水稻的清選損失率Qi（i=1, 2, 3），如式（13）所示，取平均值為最終結(jié)果。

式中Wz1、Wz2、Wz3、Wz4和Wz5為5 次取樣后樣品中雜質(zhì)的質(zhì)量，g；Wsh為每平方米籽粒損失質(zhì)量，g/m2；Wch為每平方米籽粒的質(zhì)量，g/m2；Wz為每平方米自然落粒質(zhì)量，g/m2。

為有效評價收獲機清選性能，采用加權(quán)均值對清選效果進行評價，由于該機型為多功能聯(lián)合收獲機，收獲小麥和水稻對機具性能的要求相同，本文設(shè)定小麥和水稻權(quán)重各0.5，含雜率、損失率權(quán)重各占50%，試驗結(jié)果如表2 所示。由表2 可知，離心風(fēng)機右側(cè)的擋風(fēng)板未旋轉(zhuǎn)（旋轉(zhuǎn)角度為0°）時小麥和水稻的損失率分別為1.05%、1.98%，含雜率分別為1.85%、1.92%，加權(quán)均值為1.70；旋轉(zhuǎn)為30°時小麥和水稻的損失率分別為0.89%、1.85%，含雜率為0.37%、0.51%，加權(quán)均值為0.91，為試驗方案中的最優(yōu)方案。

表2 優(yōu)化后田間試驗結(jié)果 Table 2 Results of field experiment after improvement

優(yōu)化后清選裝置內(nèi)部篩面上各測點風(fēng)速如表3 所示，選取上篩前出風(fēng)口、11、12 行篩片和尾篩后部橫向風(fēng)速試驗結(jié)果進行對比。擋風(fēng)板旋轉(zhuǎn)角度的優(yōu)化提高了清選裝置內(nèi)部各測點風(fēng)速，前出風(fēng)口和11、12 行篩片的左三列測點的風(fēng)速分別提高了1.9 和2.8 m/s，尾篩后部左右兩側(cè)風(fēng)速分布均勻，篩面各測點的風(fēng)速比優(yōu)化前平均提高了2 m/s，改善了聯(lián)合收獲機的清選能力。優(yōu)化后上篩面左三列的風(fēng)速最大，前出風(fēng)口處為8.7 m/s，中部（11、12 行篩片）其次，為6.3 m/s，尾篩處最小，為5.0 m/s，沿篩面向左右兩側(cè)的風(fēng)速逐漸減小，篩面整體風(fēng)速分布均勻，改善了清選裝置上篩面風(fēng)速分布不均的問題。

表3 擋風(fēng)板逆時針轉(zhuǎn)動30°前后上篩面風(fēng)速對比Table 3 Comparision of wind s peed on upper sieve surface before and after wind shield turned 30° counter clockwise (m·s-1)

4 結(jié) 論

1）針對RG60 型單縱軸流谷物聯(lián)合收獲機清選裝置篩面風(fēng)速分布不均的問題，通過分析脫出混合物在清選裝置內(nèi)部流場的受力和運動速度，結(jié)合CFD 仿真軟件對清選裝置外部結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化，改善了清選效果。

2）基于單縱軸流谷物聯(lián)合收獲機進行了田間試驗，獲得了上篩面各測點風(fēng)速，結(jié)果表明風(fēng)機安裝處的前出風(fēng)口和尾篩中部的左四列、左五列風(fēng)速較大，最大值為8.6 m/s；3、4 行篩片和6、7 行篩片的左五列的風(fēng)速較大，分別為5.8 m/s 和5.9 m/s；篩面中部8、9 行篩片和 11、12 行篩片的風(fēng)速最小，平均值為3.0 m/s；尾篩后部右側(cè)的風(fēng)速大于左側(cè)；篩面中部的風(fēng)速最小。利用Hyper Works 軟件對清選裝置進行仿真，篩面風(fēng)速最大值為10.024 m/s，橫向右側(cè)風(fēng)速大于左側(cè)；中前部風(fēng)速在6.5～10 m/s 范圍內(nèi)，篩面中部風(fēng)場出現(xiàn)湍流現(xiàn)象，不利于脫出混合物分離，與試驗結(jié)果相比各測點風(fēng)速變化趨勢一致，平均誤差為0.293 m/s。

3）為解決篩板后部風(fēng)速分布不均的問題，改善篩板上左側(cè)脫出混合物堆積較多的現(xiàn)象，利用利用Hyper Works 軟件對清選裝置擋風(fēng)板的轉(zhuǎn)動角度進行了仿真，結(jié)果表明當(dāng)右側(cè)擋風(fēng)板逆時針旋轉(zhuǎn)30°時，篩面中部風(fēng)速最大值約9.4 m/s；上篩面6、7 行篩片縱剖面X=650 mm 處的風(fēng)速最大值為17.077 m/s，較改進前增大1.522 m/s，左右兩側(cè)流場均勻分布，風(fēng)速約6.8 m/s，改善了清選裝置內(nèi)部風(fēng)速分布不均的問題。

4）進行優(yōu)化后單縱軸流谷物聯(lián)合收獲機田間試驗，結(jié)果表明上篩面前出風(fēng)口中部（左三列）風(fēng)速最大，為8.7 m/s，中部（11、12 行篩片）其次，為6.3 m/s，尾篩處最小，為5.0 m/s；前出風(fēng)口和11、12 行篩片的左三列測點的風(fēng)速分別提高了1.9 和2.8 m/s，各測點的風(fēng)速比優(yōu)化前平均提高了2 m/s，篩面整體左右兩側(cè)風(fēng)速分布均勻；收獲后小麥籽粒損失率為0.89%、含雜率為0.37%，水稻籽粒損失率為1.85%、含雜率為0.51%。該研究為單縱軸流收獲機的設(shè)計提供了參考。