張 濤 郈愛杰 賈雪峰

某發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)中心暖通空調(diào)設(shè)計(jì)

張 濤 郈愛杰 賈雪峰

（中國汽車工業(yè)工程有限公司 天津 300013）

以某發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)中心暖通空調(diào)設(shè)計(jì)為例，詳細(xì)介紹了發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)室空調(diào)、通風(fēng)系統(tǒng)、防排煙系統(tǒng)設(shè)計(jì)等，重點(diǎn)分析了試驗(yàn)室空調(diào)負(fù)荷、排尾氣風(fēng)量、全室排風(fēng)量的計(jì)算過程，最后總結(jié)了設(shè)計(jì)及運(yùn)行中應(yīng)注意的問題并給出了建議。

發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)室；負(fù)荷計(jì)算；排尾氣；全室排風(fēng)

0 工程概況

該發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)中心位于廣西壯族自治區(qū)柳州市，屬夏熱冬暖地區(qū)；二層工業(yè)建筑，建筑高度13.8m，建筑面積13953.53m2：一層為試驗(yàn)室、試驗(yàn)室控制室、輔助辦公用房；二層為空調(diào)設(shè)備間，用來布置服務(wù)于一層試驗(yàn)室的空調(diào)通風(fēng)設(shè)備。本工程分兩期建設(shè)，一期建設(shè)發(fā)動(dòng)機(jī)耐久試驗(yàn)室10間、性能試驗(yàn)室5間及冷啟動(dòng)試驗(yàn)室、冷熱沖擊試驗(yàn)室等功能房間。耐久試驗(yàn)室和性能試驗(yàn)室內(nèi)各設(shè)置試驗(yàn)臺(tái)架一套。

1 設(shè)計(jì)內(nèi)容

1.1 設(shè)計(jì)內(nèi)容

該試驗(yàn)中心暖通空調(diào)設(shè)計(jì)內(nèi)容為發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)室及其輔助房間空調(diào)設(shè)計(jì)；發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)室空調(diào)及工藝?yán)鋬鏊到y(tǒng)設(shè)計(jì)；全室通風(fēng)及排尾氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)；防排煙系統(tǒng)設(shè)計(jì)。

1.2 室內(nèi)外空調(diào)設(shè)計(jì)參數(shù)

1.2.1 室內(nèi)空調(diào)設(shè)計(jì)參數(shù)

根據(jù)工藝要求，試驗(yàn)室空調(diào)設(shè)計(jì)參數(shù)如下：

夏季：溫度30±2℃，相對(duì)濕度不控制；

冬季：溫度18±2℃，相對(duì)濕度不控制。

1.2.2 室外空調(diào)設(shè)計(jì)參數(shù)

2 空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計(jì)

2.1 空調(diào)負(fù)荷計(jì)算

本工程試驗(yàn)室夏季供冷，本文提及的空調(diào)負(fù)荷為冷負(fù)荷。試驗(yàn)室空調(diào)負(fù)荷影響因素較多，為保證試驗(yàn)室的工藝要求，本文將空調(diào)負(fù)荷簡(jiǎn)化為得熱量計(jì)算，不再區(qū)分得熱量中的對(duì)流得熱和輻射得熱。

試驗(yàn)室空調(diào)負(fù)荷可按式（1）計(jì)算：

式（1）中，1為通過維護(hù)結(jié)構(gòu)傳入室內(nèi)的熱量，kW；2為人體散熱量，kW；3為照明燈具散熱量，kW；4為設(shè)備、器具、管道及其他內(nèi)部熱源的散熱量，kW；5為新風(fēng)冷負(fù)荷，kW。

（1）本工程試驗(yàn)室區(qū)域四周為“回”型走廊，使試驗(yàn)室與室外隔斷成為內(nèi)區(qū)，通過維護(hù)結(jié)構(gòu)傳入室內(nèi)的熱量1占比很小，通常不足5%，可忽略不計(jì)[1,2]；

（2）正常試驗(yàn)進(jìn)行時(shí)，試驗(yàn)室無人員進(jìn)入，2為0；

（3）試驗(yàn)室照明采用隔爆熒光燈，燈具安裝總功率0.43kW；

（4）4主要為試驗(yàn)室臺(tái)架設(shè)備、排尾氣系統(tǒng)等的散熱量，在發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)室空調(diào)負(fù)荷中占比最大。由于大量輻射熱的存在，4也最難確定。目前資料中未有統(tǒng)一的計(jì)算方法，本工程采用能量平衡算法及文獻(xiàn)實(shí)測(cè)算法[3]，并取兩者的較大值，計(jì)算過程詳述如下：

根據(jù)能量平衡，發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)散發(fā)在室內(nèi)的熱量4可表示為下式：

式（2）中，Q為發(fā)動(dòng)機(jī)燃油產(chǎn)生的總熱量，根據(jù)工藝專業(yè)數(shù)據(jù)，試驗(yàn)室單臺(tái)臺(tái)架汽油質(zhì)量耗量0.011kg/s，汽油熱值44000kJ/kg，考慮90%的燃燒效率，燃油總熱量Q為435.6kW；Q為發(fā)動(dòng)機(jī)散熱中工藝?yán)鋮s水帶走的熱量，工藝?yán)鋮s水流量20m3/h，冷卻水溫差約5～10℃，計(jì)算取7.5℃，得Q為174.17kW；Q為發(fā)動(dòng)機(jī)尾氣排放帶走的熱量，可根據(jù)式（3）計(jì)算得到：

式（3）中，為空氣定壓比熱，取1.01kJ/（kg·K）；尾氣排放量L為1200m3/h，詳述見通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)；根據(jù)工藝數(shù)據(jù)，尾氣排放溫度約800℃，密度0.33kg/m3，與室內(nèi)空氣溫差Δ取770℃；代入式（3）可得Q為85.55kW；Q為發(fā)動(dòng)機(jī)輸出功率，用戶提供數(shù)據(jù)約90kW。

經(jīng)計(jì)算，發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架設(shè)備、排尾氣系統(tǒng)散發(fā)在室內(nèi)的熱量4為85.88kW。

德國某汽車公司對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)室實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)顯示：散發(fā)在室內(nèi)的熱量占比20.1%[4]，耗用燃料總熱量435.6kW，則空調(diào)負(fù)荷中4為87.56kW。

表2 發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架實(shí)測(cè)能量分配百分比

兩種方法計(jì)算的4數(shù)值接近，取較大值87.56kW。此外，測(cè)功機(jī)散發(fā)在室內(nèi)的熱量按額定功率的5%計(jì)算[3]，耐久試驗(yàn)室測(cè)功機(jī)額定功率250kW，則測(cè)功機(jī)發(fā)熱量為12.5kW。

試驗(yàn)室房間負(fù)荷取1～4之和，共100.49kW。綜合考慮各試驗(yàn)室使用時(shí)間、同時(shí)使用系數(shù)、試驗(yàn)工況等因素，試驗(yàn)室空調(diào)采用全空氣一次回風(fēng)系統(tǒng)，露點(diǎn)送風(fēng)。

發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)室濕負(fù)荷主要來自室外滲透空氣、排放至試驗(yàn)室地坑內(nèi)的空調(diào)冷凝水。經(jīng)計(jì)算，試驗(yàn)室的濕負(fù)荷為12.55kg/h。

不考慮新風(fēng)冷負(fù)荷，熱濕比計(jì)算如下：

經(jīng)計(jì)算，熱濕比值為28826kJ/kg，在焓濕圖中近似為垂直線。

空氣處理焓濕圖如圖1所示。根據(jù)式（5）計(jì)算并考慮漏風(fēng)量后試驗(yàn)室送風(fēng)量29860m3/h，組合式空調(diào)機(jī)組選型風(fēng)量為30000m3/h。

式（5）中，hN為空調(diào)室內(nèi)狀態(tài)N點(diǎn)焓值，64.4kJ/kg；hO為空調(diào)送風(fēng)狀態(tài)O點(diǎn)焓值，53.8kJ/kg。

（5）新風(fēng)負(fù)荷5計(jì)算中，新風(fēng)量的確定是重點(diǎn)。有些項(xiàng)目中過渡季采用全新風(fēng)消除室內(nèi)余熱，此時(shí)風(fēng)管系統(tǒng)龐大，初投資較高、管路布置復(fù)雜，且大量室外空氣影響室內(nèi)溫、濕度的穩(wěn)定，還增加了過濾器的負(fù)擔(dān)。

發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)室正常工作時(shí)無人員新風(fēng)量要求且室內(nèi)須保持微負(fù)壓，規(guī)范對(duì)新最小新風(fēng)量沒有要求。實(shí)際上部分新風(fēng)就能滿足控制室內(nèi)CO濃度的要求。參照國內(nèi)現(xiàn)有發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)室設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，綜合考慮工藝要求、經(jīng)濟(jì)性等因素，本工程采用部分新風(fēng)，新風(fēng)量L取空調(diào)送風(fēng)量的20%，即6000m3/h，此時(shí)新風(fēng)負(fù)荷5可由式（6）計(jì)算得到：

式（6）中，h為夏季室外狀態(tài)點(diǎn)焓值，87.4kJ/kg；計(jì)算得5為46kW。試驗(yàn)室空調(diào)總負(fù)荷為146.49kW。

夏季空調(diào)系統(tǒng)耗冷量可由下式計(jì)算得到：

式（7）中，h為室內(nèi)、外混合狀態(tài)點(diǎn)焓值，69kJ/kg；計(jì)算得Q為152kW，作為選擇空調(diào)機(jī)組表冷器及調(diào)節(jié)閥的依據(jù)。

2.2 空調(diào)冷源及輸配系統(tǒng)

考慮各試驗(yàn)室試驗(yàn)工況設(shè)置、同時(shí)使用系數(shù)等因素，該試驗(yàn)中心設(shè)置2臺(tái)離心式冷水機(jī)組制備空調(diào)冷凍水和用于發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻的工藝?yán)鋬鏊?，考慮同時(shí)使用系數(shù)，降低了制冷系統(tǒng)設(shè)備的安裝容量；冷凍水輸送系統(tǒng)設(shè)3臺(tái)臥式離心水泵。制冷機(jī)組、水泵參數(shù)見表3。冷凍水系統(tǒng)采用一次泵變流量，供回水總管間設(shè)自力式壓差平衡閥；冷凍水輸配管路采用異程系統(tǒng)，各支管處設(shè)數(shù)字鎖定平衡閥；末端空氣處理設(shè)備冷凍水管路設(shè)電動(dòng)二通閥，隨試驗(yàn)室負(fù)荷的變化調(diào)整電動(dòng)閥門開度從而實(shí)現(xiàn)末端空氣處理機(jī)組水流量的變化。

表3 制冷機(jī)、冷水泵參數(shù)表

2.3 空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)

各試驗(yàn)室由于使用時(shí)間、工況設(shè)置不同等因素，為方便調(diào)節(jié)與節(jié)能考慮，各試驗(yàn)室設(shè)獨(dú)立的空調(diào)系統(tǒng)，采用組合式空調(diào)機(jī)組，一次回風(fēng)露點(diǎn)送風(fēng)方式將處理后的空氣送入試驗(yàn)室。新風(fēng)取自室外進(jìn)風(fēng)天窗，經(jīng)初效過濾器后與回風(fēng)混合?？照{(diào)風(fēng)管采用鍍鋅鋼板風(fēng)管，保溫采用難燃B級(jí)復(fù)合鋁箔橡塑保溫材料。空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)示意圖如圖2所示。

圖2 試驗(yàn)室空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)示意圖

另外，每個(gè)試驗(yàn)室設(shè)置工藝進(jìn)氣空調(diào)為發(fā)動(dòng)機(jī)提供標(biāo)準(zhǔn)燃燒空氣，進(jìn)氣空調(diào)風(fēng)量1200m3/h。風(fēng)管采用不銹鋼風(fēng)管，外設(shè)保溫，與發(fā)動(dòng)機(jī)吸氣口對(duì)接部分設(shè)置萬向曲臂軟管，可根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)吸氣口位置調(diào)節(jié)。根據(jù)試驗(yàn)室使用特點(diǎn)，設(shè)計(jì)4臺(tái)試驗(yàn)室合用一套進(jìn)氣空調(diào)裝置，每個(gè)房間的進(jìn)氣空調(diào)風(fēng)管上設(shè)電動(dòng)調(diào)節(jié)風(fēng)閥，可根據(jù)試驗(yàn)需求，合理控制，節(jié)約能源及投資。

3 通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)

試驗(yàn)室通風(fēng)分別設(shè)置排尾氣系統(tǒng)與全室排風(fēng)系統(tǒng)。尾氣排放系統(tǒng)形式通常有混合排風(fēng)和引射排風(fēng)，均是通過混合部分室內(nèi)空氣來降低尾氣的排放溫度，本工程采用混合排風(fēng)形式，如圖3所示。

圖3 排尾氣混風(fēng)示意圖

3.1 尾氣排放系統(tǒng)

發(fā)動(dòng)機(jī)尾氣中污染物種類主要有CO、NOx等，排放系統(tǒng)設(shè)計(jì)的重點(diǎn)是排尾氣風(fēng)量的計(jì)算。發(fā)動(dòng)機(jī)尾氣排放量1=1200m3/h，溫度1=800℃，密度1=0.33kg/m3，質(zhì)量1；試驗(yàn)室混風(fēng)2，溫度取空調(diào)室內(nèi)溫度2=26℃，密度1=1.20kg/m3，質(zhì)量2；發(fā)動(dòng)機(jī)尾氣混合空氣后的排放量為3，溫度3=120℃，密度3=0.90kg/m3，質(zhì)量3。根據(jù)風(fēng)量平衡式（8）和熱量平衡式（9），可計(jì)算得到1=3623m3/h、2=2387m3/h。

當(dāng)室內(nèi)溫度越高，則3越大?？紤]到室內(nèi)溫度波動(dòng)的可能性，在3基礎(chǔ)上考慮20%風(fēng)量裕量后，選擇排尾氣風(fēng)機(jī)風(fēng)量6000m3/h，系統(tǒng)阻力610Pa。排尾氣風(fēng)機(jī)采用耐高溫防爆風(fēng)機(jī)。

排尾氣風(fēng)管采用304不銹鋼制作，為防止人員燙傷，采用巖棉保溫，外包不銹鋼薄鋼板作為保護(hù)層。根據(jù)管道長(zhǎng)度，驗(yàn)算推力并設(shè)置波紋管補(bǔ)償器。

3.2 全室排風(fēng)系統(tǒng)

全室排風(fēng)主要排除發(fā)動(dòng)機(jī)燃料不完全燃燒及排尾氣管道密封不嚴(yán)密產(chǎn)生的污染物，如CO，NOx等，其中CO濃度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其他物質(zhì)，為主要污染物。本工程采取室內(nèi)風(fēng)平衡模型及主要污染物濃度控制兩種方法計(jì)算試驗(yàn)室排風(fēng)量，并取兩者的較大值。

由室內(nèi)風(fēng)平衡模型計(jì)算時(shí)，試驗(yàn)室風(fēng)平衡見示意圖4。室內(nèi)空調(diào)新風(fēng)、進(jìn)氣空調(diào)、負(fù)壓總進(jìn)風(fēng)量8700m3/h，其中負(fù)壓風(fēng)量取房間換氣次數(shù)5次/h；計(jì)算并考慮裕量后可得全室排風(fēng)風(fēng)量2970m3/h。

圖4 試驗(yàn)室風(fēng)平衡示意圖

由CO濃度控制要求計(jì)算全室排風(fēng)量時(shí)，可采用下式：

通常發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行測(cè)試時(shí)，試驗(yàn)室內(nèi)是沒有人的。即使有人進(jìn)去，也是停機(jī)后短時(shí)間內(nèi)進(jìn)出。若根據(jù)MAC=30mg/m3計(jì)算全室排風(fēng)量，風(fēng)量為9200m3/h，選型風(fēng)機(jī)較大且不符合實(shí)際情況。因此CO短時(shí)間接觸允許濃度可根據(jù)實(shí)際情況較標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值調(diào)高，本工程設(shè)置探測(cè)器一級(jí)報(bào)警50ppm（62.5mg/m3），二級(jí)報(bào)警100ppm（125mg/m3）。根據(jù)一級(jí)報(bào)警設(shè)定值，計(jì)算的全室排風(fēng)量為2300m3/h。

因此，選擇上述兩種計(jì)算方法的最大值，選型風(fēng)機(jī)風(fēng)量為3000 m3/h。排風(fēng)機(jī)采用防爆型。實(shí)際運(yùn)行表明，全室排風(fēng)系統(tǒng)運(yùn)行效果良好。

4 防排煙系統(tǒng)設(shè)計(jì)

根據(jù)防火規(guī)范[6]，本工程一、二層走廊和試驗(yàn)室控制室設(shè)排煙設(shè)施。一層設(shè)機(jī)械排煙系統(tǒng)2個(gè)，分別采用屋頂式排煙風(fēng)機(jī)Py-1和Py-2；屋頂式排煙風(fēng)機(jī)Py-3用于二層走廊排煙。排煙系統(tǒng)Py-1劃分7個(gè)防煙分區(qū)，最大防煙分區(qū)面積204m2，Py-1風(fēng)量25000m3/h；排煙系統(tǒng)Py-2劃分6個(gè)防煙分區(qū)，最大防煙分區(qū)面積177m2，Py-2風(fēng)量22000m3/h。

當(dāng)對(duì)應(yīng)區(qū)域發(fā)生火警時(shí)，由消防控制中心或現(xiàn)場(chǎng)手動(dòng)開啟火警區(qū)域所對(duì)應(yīng)的排煙口，其他排煙口則處于關(guān)閉狀態(tài)，同時(shí)連鎖開啟風(fēng)機(jī)入口處的排煙防火閥和排煙風(fēng)機(jī)，系統(tǒng)進(jìn)入排煙狀態(tài)；當(dāng)風(fēng)機(jī)入口處的排煙防火閥熔斷關(guān)閉后，連鎖關(guān)閉排煙風(fēng)機(jī)，系統(tǒng)結(jié)束排煙狀態(tài)。

5 設(shè)計(jì)體會(huì)及建議

本工程2017年竣工投入使用，結(jié)合運(yùn)行中出現(xiàn)的問題，筆者總結(jié)了設(shè)計(jì)體會(huì)并給出了建議，與廣大設(shè)計(jì)者共勉。

（1）臺(tái)架設(shè)備、排尾氣系統(tǒng)等的散熱量4是試驗(yàn)室空調(diào)負(fù)荷計(jì)算的重點(diǎn)，由于受設(shè)備開動(dòng)率、高溫輻射等諸多因素的影響，建議采用多種方法計(jì)算。本文采用熱平衡法及文獻(xiàn)實(shí)測(cè)法計(jì)算并取較大值參與試驗(yàn)室空調(diào)負(fù)荷的計(jì)算。

（2）發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)室得熱量大，濕負(fù)荷小，熱濕比線在焓濕圖中接近垂直線。室內(nèi)得熱量中維護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱量占比小，通常不足5%，因此初步設(shè)計(jì)時(shí)不能采用面積指標(biāo)法估算空調(diào)冷負(fù)荷。

（3）進(jìn)氣空調(diào)為發(fā)動(dòng)機(jī)提供標(biāo)準(zhǔn)燃燒空氣，根據(jù)試驗(yàn)室使用特點(diǎn)，設(shè)計(jì)4臺(tái)試驗(yàn)室合用一套進(jìn)氣空調(diào)裝置，每個(gè)房間的進(jìn)氣空調(diào)風(fēng)管上設(shè)電動(dòng)調(diào)節(jié)風(fēng)閥，可根據(jù)試驗(yàn)需求，合理控制，節(jié)約能源及投資。與發(fā)動(dòng)機(jī)吸氣口對(duì)接部分設(shè)置萬向曲臂軟管，可根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)吸氣口位置調(diào)節(jié)。

（4）該試驗(yàn)中心制冷機(jī)房設(shè)離心式冷水機(jī)組制備冷凍水，考慮各試驗(yàn)室的同時(shí)使用系數(shù)，降低制冷系統(tǒng)的設(shè)備安裝容量，節(jié)約初投資和運(yùn)行費(fèi)用。冷凍水系統(tǒng)采用一次泵變流量，供回水總管間設(shè)自力式壓差平衡閥，末端空氣處理設(shè)備冷凍水管路設(shè)電動(dòng)二通閥，隨空調(diào)負(fù)荷的變化調(diào)節(jié)電動(dòng)閥門開度，運(yùn)行效果良好。

（5）試驗(yàn)室通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)主要用來排除發(fā)動(dòng)機(jī)燃油產(chǎn)生的污染物CO，試驗(yàn)室內(nèi)設(shè)置CO探測(cè)器并連鎖消防報(bào)警系統(tǒng)。CO濃度探測(cè)設(shè)計(jì)參照《石油化工可燃?xì)怏w和有毒氣體檢測(cè)報(bào)警設(shè)計(jì)規(guī)范》條文“同一種氣體，既屬可燃?xì)怏w又屬有毒氣體時(shí)，應(yīng)只設(shè)置有毒氣體探測(cè)器”[7]，參照有人工作場(chǎng)所，從保護(hù)人員的角度，按有毒氣體濃度限值規(guī)定，將試驗(yàn)室的MAC濃度值設(shè)為30mg/m3。實(shí)際運(yùn)行中經(jīng)常發(fā)生CO濃度超標(biāo)報(bào)警的現(xiàn)象。發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)室不同于有人工作場(chǎng)所，正常工作時(shí)試驗(yàn)室無人，CO報(bào)警值應(yīng)設(shè)為何值，國家標(biāo)準(zhǔn)尚無規(guī)定。

實(shí)測(cè)發(fā)現(xiàn)，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速提高、燃油效率降低等產(chǎn)生的CO，經(jīng)房間內(nèi)的有效通風(fēng)換氣后，濃度可迅速降低到30mg/m3以下；發(fā)動(dòng)機(jī)長(zhǎng)期在中低轉(zhuǎn)速運(yùn)行，CO逸散量很少，室內(nèi)基本不會(huì)達(dá)到對(duì)人體有害的CO濃度。如果僅為了滿足參照標(biāo)準(zhǔn)而把限值設(shè)置到標(biāo)準(zhǔn)以下，為了不出現(xiàn)消防報(bào)警，需要增加設(shè)備投資及運(yùn)行費(fèi)用，局部排風(fēng)系統(tǒng)也可能影響試驗(yàn)空間，并不經(jīng)濟(jì)實(shí)用。因此建議發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)室CO濃度探測(cè)器設(shè)定值適當(dāng)放寬到發(fā)動(dòng)機(jī)高轉(zhuǎn)速情況下實(shí)際散發(fā)的CO濃度以上或者在滿足參照規(guī)范要求的情況下，設(shè)置兩套CO探測(cè)裝置，分別按有毒氣體濃度限值和可燃?xì)怏w濃度限值設(shè)定報(bào)警值，滿足對(duì)進(jìn)入試驗(yàn)室人員保護(hù)的同時(shí)，又滿足消防系統(tǒng)的要求且相對(duì)經(jīng)濟(jì)。

[1] 許兵.上海汽車工業(yè)技術(shù)中心發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)室空調(diào)設(shè)計(jì)[J].上海汽車,1996,(1):28-32.

[2] 鄒奕,李鵬.汽車試驗(yàn)室通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計(jì)要點(diǎn)探討[J].城市建設(shè)理論研究(電子版),2012,35.

[3] 周一芳,周邦寧.發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)室的通風(fēng)（空調(diào)）熱負(fù)荷計(jì)算[J].制冷與空調(diào),2013,27(6):626-628.

[4] 康健.汽車發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)室的空調(diào)設(shè)計(jì)[J].制冷技術(shù),2004, (3):23-25.

[5] GB 50736-2012,民用建筑供暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2012.

[6] GB 50016-2014,建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范[S].北京:中國計(jì)劃出版社,2014.

[7] GB 50493-2009,石油化工可燃?xì)怏w和有毒氣體檢測(cè)報(bào)警設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國計(jì)劃出版社,2009.

Heating Ventilating and Air Conditioning System Design for an Engine Test Center

Zhang Tao Hou Aijie Jia Xuefeng

( China Automotive Engineering Co., Ltd, Tianjin, 300013 )

Taking the heating ventilating and air conditioning system for an engine test center as an example, the paper introduces the design of air conditioning, ventilating system and smoke control system of the engine bench test room in detail, and analyzes the calculation process of the air conditioning load, exhaust gas volume and general exhaust air quantity of the laboratory. Finally, the paper summarizes some problems that should be paid attention to during the design and operation period and gives suggestions.

the engine bench test room; load calculation; gas exhaust; general exhaust

TU83

B

1671-6612（2020）03-363-06

張 濤（1981.2-），男，本科，高級(jí)工程師，E-mail：houaijie1218@163.com

2019-08-05