楊雨地 李超寧 余福鼎

摘 要：支持環(huán)蓋板是固定接觸網(wǎng)定位線(xiàn)夾的關(guān)鍵零件，線(xiàn)路運(yùn)行現(xiàn)場(chǎng)由于車(chē)輛通過(guò)產(chǎn)生的長(zhǎng)期振動(dòng)及交變載荷容易引起支持環(huán)蓋板的疲勞斷裂。通過(guò)對(duì)支持環(huán)環(huán)蓋板失效形式的研究分析，結(jié)合線(xiàn)路安裝環(huán)境的實(shí)際情況，從選材和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)產(chǎn)品進(jìn)行優(yōu)化，防止支持環(huán)蓋板產(chǎn)生斷裂，影響行車(chē)安全。

關(guān)鍵詞：支持環(huán)蓋板;氫脆;應(yīng)力集中;晶間腐蝕

0 引言

地鐵某線(xiàn)路接觸網(wǎng)在正常使用維護(hù)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)有個(gè)別支持環(huán)蓋板出現(xiàn)斷裂的情況，如圖1所示。斷裂的位置均在靠近圓弧高點(diǎn)處。從圖1斷口的形狀觀察，整個(gè)斷口面色澤較均勻，沒(méi)有發(fā)現(xiàn)先期出現(xiàn)裂紋應(yīng)有的腐蝕痕跡面。斷口靠近表面處沒(méi)有明顯的拉伸引起的縮陷痕跡，說(shuō)明斷裂主要呈現(xiàn)的是脆斷。

對(duì)支持環(huán)蓋板進(jìn)行受力分析和理化檢驗(yàn)分析斷裂的原因，并針對(duì)性的改進(jìn)產(chǎn)品，從而避免使用中的斷裂發(fā)生。

1 原因分析

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)使用多年及斷口表現(xiàn)的情況，從零件結(jié)構(gòu)的受力、原材料的化學(xué)成分、硬度、斷口觀察、金相組織、材料特性等方面進(jìn)行分析[1]。

1.1 結(jié)構(gòu)受力分析

支持環(huán)零件的材料為CuNi2Si銅合金，最大水平工作載荷2.5kN，滑動(dòng)載荷3.3kN，緊固力矩25～32N·m。

對(duì)零件進(jìn)行有限元結(jié)構(gòu)分析，得出結(jié)論：采用CuNi2Si材料制造該零件時(shí)，其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理，整個(gè)受力最高點(diǎn)均在安全范圍內(nèi)。

圖2顯示，在斷裂部位的應(yīng)力最大為200MPa，支持環(huán)蓋板材質(zhì)是CuNi2Si，其屈服強(qiáng)度≥370MPa，實(shí)際應(yīng)力200MPa小于材料許用應(yīng)力260MPa，因此支持環(huán)蓋板斷裂部位的強(qiáng)度滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。

1.2材料的化學(xué)成分

從斷裂件上取樣進(jìn)行化學(xué)成分分析，主要元素如表1所示Ni、S、Si均在要求范圍，F(xiàn)e、Pb、Mn等雜質(zhì)均低于標(biāo)準(zhǔn)允許的最高限。其結(jié)果符合DIN17666-1983標(biāo)準(zhǔn)要求。

1.4 斷口觀察與分析

失效支持環(huán)蓋板斷口的宏觀形貌如圖3所示，斷面沒(méi)有明顯的裂紋源指向性，并且沒(méi)有新舊斷面的特征（由長(zhǎng)期使用過(guò)程中導(dǎo)致的疲勞作用條件下，初始裂紋逐漸擴(kuò)展導(dǎo)致的裂紋）。因此由于使用過(guò)程中導(dǎo)致的疲勞斷裂的可能性較小，瞬間斷裂（短時(shí)過(guò)載斷裂）的可能性較大。

失效樣品斷口在掃描電鏡下的微觀形貌如圖4所示從失效的微觀形貌可以看出，斷面以冰糖狀的脆性斷裂特征為主。雖然斷面受到氧化和污染，但并未出現(xiàn)大面積的夾雜物，即沒(méi)有明顯的作為裂紋源的位置，這與宏觀觀察所見(jiàn)沒(méi)有明顯的裂紋擴(kuò)展方向一致。從冰糖狀的斷口形貌中可見(jiàn)在晶粒的晶界位置存在許多微裂紋，這些微裂紋的擴(kuò)展是導(dǎo)致斷裂的主要原因。晶界處產(chǎn)生微裂紋也說(shuō)明材料的晶界強(qiáng)度微弱。

1.5 金相分析

斷口觀察未發(fā)現(xiàn)夾雜、先天裂紋及顆粒特別粗大的情況。在斷口處取金相組織樣塊，通過(guò)觀察其金相組織，無(wú)過(guò)燒現(xiàn)象，如圖5所示斷裂失效的和正常樣品的晶粒尺寸都比較均勻，整個(gè)組織正常。

失效樣品和正常樣品的金相組織如圖5所示，從金相組織中可以看出，正常樣品的晶粒較失效樣品略細(xì)小，但是無(wú)論正常樣品還是失效樣品，晶粒樣品尺寸都比較均勻，并沒(méi)有發(fā)現(xiàn)異常粗大的晶粒，晶粒大小雖然對(duì)合金的強(qiáng)度和硬度有一定的影響，但是對(duì)于該零件采用的CuNi2Si合金而言，合金為典型的時(shí)效強(qiáng)化型合金，合金強(qiáng)度和硬度的提升主要依靠時(shí)效過(guò)程中析出的強(qiáng)化相，而晶粒大小的影響較小。時(shí)效析出相的形貌和尺寸也會(huì)影響最終斷裂時(shí)的斷裂方式（沿晶斷裂或者穿晶斷裂）。

1.6 材料特性分析

CuNi2Si材料具有組織結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，易獲得高強(qiáng)度性能等特點(diǎn)，但也存在晶間富集Ni2Si過(guò)多時(shí)易產(chǎn)生晶間腐蝕，在酸性環(huán)境下受力使用時(shí)易產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕現(xiàn)象。當(dāng)強(qiáng)度過(guò)高時(shí)，其延伸率將降得較低。如果施加的力大于它的承受力時(shí)，零件易發(fā)生脆斷現(xiàn)象。

1.7 小結(jié)

綜合以上進(jìn)行分析，零件在安裝緊固過(guò)程中因零件內(nèi)圓弧半徑較管外圓大，基本是弧頂部先接觸管壁形成受力支點(diǎn)，螺栓繼續(xù)緊固，螺孔處與支點(diǎn)形成一個(gè)彎曲力矩，零件支點(diǎn)處的外部受拉。于是在支點(diǎn)部位受拉應(yīng)力最大，即最薄弱處（見(jiàn)圖6）。

當(dāng)零件的延伸率較大，塑性較好時(shí)，支點(diǎn)處的外部受拉產(chǎn)生塑性變形，使得零件內(nèi)圓弧能緊貼定位管外壁，產(chǎn)生多個(gè)支點(diǎn)，改善了零件的受力狀況。反之如果延伸率過(guò)小，發(fā)生的將是脆斷。這種斷裂一般在零件延伸率較小，而緊固力過(guò)大的情況下易發(fā)生。

從零件斷口分析，各種指標(biāo)盡管都在合適的范圍內(nèi)，但硬度值偏于上限，說(shuō)明零件強(qiáng)度高而延伸率相對(duì)較低，應(yīng)力過(guò)大時(shí)易發(fā)生脆斷，所以斷口處沒(méi)有拉伸縮陷的痕跡。在現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)零件安裝的緊固力矩時(shí)發(fā)現(xiàn)有個(gè)別緊固力矩超大現(xiàn)象，所以不排除因緊固力矩過(guò)大造成斷裂。零件在使用中長(zhǎng)期承受較大拉應(yīng)力及振動(dòng)疲勞的影響，如果再有應(yīng)力腐蝕，將會(huì)加劇零件斷裂的發(fā)生。因此，這種零件斷裂是由多種原因共同作用造成的。

結(jié)合以上分析結(jié)果，要避免或減少造成零件破斷的多種因素，如繼續(xù)采用原CuNi2Si材料，在制造過(guò)程中就必須掌握好強(qiáng)度不宜過(guò)高，延伸率越大越好。即便這樣銅合金件易產(chǎn)生的應(yīng)力腐蝕在大面積使用中的某個(gè)零件上仍可能發(fā)生。

2 改進(jìn)方案

按照上述原因分析支持環(huán)蓋板選取延伸率更大的材質(zhì)進(jìn)行驗(yàn)證，并對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化，使其綜合力學(xué)性能更穩(wěn)定。

2.1 更改材質(zhì)

根據(jù)以上分析結(jié)論，鑒于現(xiàn)場(chǎng)使用是零件套在鋼質(zhì)的定位管上，為避免上述缺點(diǎn)就應(yīng)該采用一種延伸率較高，強(qiáng)度適中，不會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕，且與鋼質(zhì)定位管搭配較好的材料?？刹捎媚壳板懺旃に嚤容^成熟、延伸率達(dá)到26%的Q235B結(jié)構(gòu)鋼。CuNi2Si按照DIN EN12163-1998，Q235B按照GB/T700-2006如表2所示。延伸率相對(duì)于CuNi2Si提高11%。

2.2 結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)

在零件結(jié)構(gòu)上進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，使其力學(xué)性能增強(qiáng)，與支持環(huán)本體的綜合力學(xué)性能更匹配。

對(duì)支持環(huán)蓋板改進(jìn)前和改進(jìn)后進(jìn)行有限元分析，如圖7和圖8所示斷裂部位改進(jìn)后比改進(jìn)前屈服力明顯增大。

3試驗(yàn)驗(yàn)證

材料更改為Q235B，并對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化。對(duì)更改后的試驗(yàn)件進(jìn)行了檢驗(yàn)。如表3所示。

2.編號(hào)3、4緊固力矩32N·m;

3.采用φ27鋼管。

分別按照要求表3中力矩進(jìn)行螺栓緊固，進(jìn)行滑移試驗(yàn)3.3kN未滑移，支持環(huán)蓋板未出現(xiàn)斷裂，完全滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。

4 結(jié)論

支持環(huán)蓋板由于承受著安裝預(yù)緊力及工作使用時(shí)的應(yīng)力，使零件局部產(chǎn)生塑性變形，加之環(huán)境介質(zhì)的共同作用，使支持環(huán)蓋板內(nèi)壁與弓形定位管接觸的狹縫處產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕裂紋，導(dǎo)致支持環(huán)蓋板過(guò)早地產(chǎn)生了應(yīng)力腐蝕斷裂。

更換材質(zhì)、改進(jìn)結(jié)構(gòu)后的支持環(huán)蓋板通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試掛24個(gè)月，未出現(xiàn)斷裂。通過(guò)對(duì)支持環(huán)蓋板的改進(jìn)及試驗(yàn)驗(yàn)證，對(duì)今后解決同類(lèi)型問(wèn)題積累了一定的經(jīng)驗(yàn)。

參考文獻(xiàn)

[1] 涂建國(guó)，李曉玲.支持環(huán)蓋板斷裂原因分析[J].理化檢驗(yàn)（物理分冊(cè)），2014，50（3）：232-234.