郝 軍, 李 鋼， 程勇明

(1. 華能煙臺(tái)發(fā)電有限公司， 煙臺(tái) 264002；2. 西安熱工研究院有限公司， 西安 710054)

汽水管道是傳輸汽水介質(zhì)的重要部件，國(guó)內(nèi)火電廠(chǎng)用來(lái)進(jìn)行蒸汽取樣、壓力測(cè)量、疏水、放氣等的小口徑汽水管道一般未經(jīng)管系應(yīng)力計(jì)算分析，由電建公司按照DL/T 5054—2016《火力發(fā)電廠(chǎng)汽水管道設(shè)計(jì)規(guī)范》以及鍋爐廠(chǎng)提供的安裝示意圖，按照現(xiàn)場(chǎng)情況自行設(shè)計(jì)布置和安裝。因?yàn)榘惭b通常是在機(jī)組停機(jī)時(shí)進(jìn)行，小口徑汽水管道的管線(xiàn)布置、支吊架的安裝常存在隨意性。與大口徑高溫高壓管道相比，小口徑汽水管道很少會(huì)考慮到母管及管道自身的熱膨脹問(wèn)題。部分小口徑汽水管道的壓力和溫度很高，一旦因熱膨脹問(wèn)題發(fā)生泄漏，會(huì)導(dǎo)致機(jī)組非計(jì)劃停運(yùn)，造成重大的經(jīng)濟(jì)損失。同時(shí)，這類(lèi)管道大部分布置在鍋爐平臺(tái)和走廊附近，發(fā)生泄漏極易造成人身傷亡事故[1]。因此,保證汽水管道的安全性至關(guān)重要[2]。

某發(fā)電廠(chǎng)一期建設(shè)完成兩臺(tái)600 MW超臨界機(jī)組。這兩臺(tái)機(jī)組投入運(yùn)行5 a(年)中，主蒸汽、高溫再熱蒸汽管道取樣管發(fā)生3次開(kāi)裂泄漏，影響了機(jī)組的安全運(yùn)行。2016年2月主蒸汽管道取樣管再次發(fā)生開(kāi)裂后，機(jī)組被迫停機(jī)改造。經(jīng)初步調(diào)查分析排除了因材料、焊接問(wèn)題引起的開(kāi)裂。為進(jìn)一步查明取樣管開(kāi)裂的原因，杜絕該問(wèn)題再次發(fā)生，筆者對(duì)主蒸汽管道及支吊架等進(jìn)行了布局及應(yīng)力綜合分析。

1 管道及支吊架布局分析

主蒸汽管道取樣管從母管上方接管座引出，開(kāi)裂點(diǎn)位于接管座焊縫處，如圖1所示。改造前主蒸汽管道取樣管和支吊架的布局和尺寸見(jiàn)圖2。取樣管材料為12Cr1MoVG鋼，外徑為32 mm，壁厚為5 mm，管內(nèi)蒸汽溫度為545 ℃，蒸汽壓力為13.83 MPa。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)勘查和原始設(shè)計(jì)參數(shù)，接管座位置的主蒸汽母管熱位移較大，導(dǎo)致取樣管彎曲變形。

圖1 主蒸汽管道取樣管的宏觀(guān)形貌Fig.1 Macro morphology of sampling pipe on main steam pipeline

圖2 改造前主蒸汽管道取樣管和支吊架的布局和尺寸示意圖Fig.2 Schematic diagram of layout and size of sampling pipe on main steam pipeline and support hanger before transformation

2 管道應(yīng)力計(jì)算分析

在主蒸汽管道應(yīng)力計(jì)算模型的基礎(chǔ)上，根據(jù)管道布局和設(shè)計(jì)參數(shù)，附加取樣管管座處三向膨脹熱位移的數(shù)據(jù)后，采用CAESAR II軟件進(jìn)行計(jì)算和分析。CAESAR II軟件由美國(guó)COADE公司開(kāi)發(fā)設(shè)計(jì)，是一種以梁?jiǎn)卧Ｐ蜑榛A(chǔ)的有限元程序，能進(jìn)行靜力和動(dòng)力分析[3]，在管道應(yīng)力計(jì)算方面應(yīng)用較廣泛。

管道應(yīng)力計(jì)算的主要內(nèi)容包括：①驗(yàn)算管道的一次應(yīng)力和二次應(yīng)力；②核算管道對(duì)設(shè)備產(chǎn)生的推力和力矩是否在設(shè)備所能安全承受的范圍內(nèi)。上述主蒸汽管道應(yīng)力計(jì)算主要是驗(yàn)算管道的一次應(yīng)力和二次應(yīng)力。根據(jù)DL/T 5366—2014《發(fā)電廠(chǎng)汽水管道應(yīng)力計(jì)算技術(shù)規(guī)程》，在CAESAR II軟件中管道應(yīng)力分為如下兩種。

(1) 一次應(yīng)力：管道內(nèi)壓、自重和其他持續(xù)外載產(chǎn)生的軸向應(yīng)力之和。

(2) 二次應(yīng)力：熱脹、冷縮和其他位移受約束而產(chǎn)生的熱脹應(yīng)力之和。

一次應(yīng)力、二次應(yīng)力分別滿(mǎn)足以下公式

(1)

σE=iMc/W≤

f[1.25[σ]20+0.20[σ]t+([σ]t-σL)]

(2)

式中：σL為管道在工作狀態(tài)下，由管道內(nèi)壓、自重和其他持續(xù)外載產(chǎn)生的軸向應(yīng)力之和(一次應(yīng)力)；p為設(shè)計(jì)壓力；Di為管道內(nèi)徑；Do為管道外徑；i為應(yīng)力增加系數(shù)；MA為自重和其他持續(xù)外載作用在管道橫截面上的合成力矩；W為管道抗彎截面系數(shù)；[σ]t為鋼材在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力；σE為二次應(yīng)力；Mc為按全補(bǔ)償值和鋼材在20 ℃時(shí)的彈性模量計(jì)算的熱脹引起的合成力矩；f為應(yīng)力范圍的減小系數(shù)；[σ]20為管道鋼材在20 ℃時(shí)的許用應(yīng)力。

由式(1)和式(2)可計(jì)算得到改造前主蒸汽管道取樣管的最大應(yīng)力，結(jié)果如表1所示。圖3為主蒸汽管道取樣管一次應(yīng)力和二次應(yīng)力最大值位置示意圖。由表1和圖3可知，主蒸汽管道取樣管的一次應(yīng)力符合DL/T 5366—2014的技術(shù)要求，最大一次應(yīng)力為55.46 MPa，占許用應(yīng)力的75%，位于1號(hào)固定支架處。二次應(yīng)力不符合DL/T 5366—2014的技術(shù)要求，最大二次應(yīng)力為279.71 MPa，占許用應(yīng)力的150%，位于接管座焊縫處，即發(fā)生開(kāi)裂處。

表1 改造前主蒸汽管道取樣管最大應(yīng)力計(jì)算結(jié)果Tab.1 Calculation results of the maximum stress of sampling pipe on main steam pipeline before transformation

3 開(kāi)裂原因分析

取樣管從主蒸汽管道引出，通過(guò)三向膨脹指示器測(cè)得引出點(diǎn)處的主蒸汽管道沿x軸方向的熱位移為-22 mm，沿y軸方向的熱位移為63 mm，沿z軸方向的熱位移為-78 mm。取樣管和支吊架的布局不能有效承受母管及管道自身的熱位移，造成二次應(yīng)力嚴(yán)重超標(biāo)。其中焊縫及熱影響區(qū)是薄弱環(huán)節(jié)，接管座焊縫區(qū)應(yīng)力最高，該區(qū)域局部應(yīng)力超過(guò)斷裂強(qiáng)度時(shí)材料會(huì)發(fā)生開(kāi)裂，最終導(dǎo)致取樣管泄漏。

圖4 改造后主蒸汽管道取樣管和支吊架的布局和尺寸示意圖Fig.4 Schematic diagram of layout and size of sampling pipe onmain steam pipeline and support hanger after transformation

4 處理措施

為降低管道的二次應(yīng)力，有必要對(duì)取樣管和支吊架的布局重新進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)安裝環(huán)境，經(jīng)反復(fù)應(yīng)力核算和優(yōu)化設(shè)計(jì)，采取了如下措施：將原有取樣管線(xiàn)路進(jìn)行改造，增加取樣管的柔性；新增1a處彈簧吊架一組；將原有1號(hào)固定管卡修改為滑動(dòng)支架。改造后的取樣管和支吊架的布局和尺寸如圖4所示。改造后取樣管最大一次應(yīng)力和二次應(yīng)力計(jì)算結(jié)果如表2所示。可見(jiàn)改造后取樣管最大一次應(yīng)力為51.53 MPa，占許用應(yīng)力的70%，位于圖4中1號(hào)固定支架處；最大二次應(yīng)力為152.23 MPa，位于取樣管接管座焊縫處，占許用應(yīng)力的84%。改造后取樣管的一次應(yīng)力和二次應(yīng)力均符合DL/T 5366—2014的技術(shù)要求，應(yīng)力分布合理，方案可行。按照該方案對(duì)取樣管及支吊架進(jìn)行改造后，機(jī)組經(jīng)多次啟停和長(zhǎng)期運(yùn)行后，取樣管沒(méi)有再發(fā)生開(kāi)裂泄漏的問(wèn)題，證明上述處理措施是正確有效的。

表2 改造后主蒸汽管道取樣管最大應(yīng)力計(jì)算結(jié)果Tab.2 Calculation results of the maximum stress of sampling pipe on main steam pipeline after transformation

5 結(jié)論及建議

主蒸汽管道取樣管和支吊架的布局不能有效承受母管及管道自身的熱位移，造成二次應(yīng)力嚴(yán)重超標(biāo)，接管座焊縫區(qū)應(yīng)力最高，當(dāng)局部應(yīng)力超過(guò)斷裂強(qiáng)度時(shí)，材料將發(fā)生開(kāi)裂，最終導(dǎo)致取樣管開(kāi)裂泄漏。

對(duì)主蒸汽取樣管、小口徑接管座處的開(kāi)裂問(wèn)題不能僅考慮焊接和管材等原因，還需要考慮管道的一次應(yīng)力和二次應(yīng)力的合格性以及應(yīng)力水平分布的合理性。對(duì)用于火電機(jī)組取樣、疏水、放氣等的小口徑管道的管線(xiàn)布局和支吊架的配置等的設(shè)計(jì)，應(yīng)充分考慮母管道和小口徑管道自身的熱膨脹，并在管道線(xiàn)路配置彎頭或加裝彈性支吊架來(lái)解決。