馬先宏，楊 炯，李 鍇

(國(guó)核電站運(yùn)行服務(wù)技術(shù)有限公司，上海 200233)

核電廠運(yùn)營(yíng)前均需要針對(duì)安全殼進(jìn)行一次打壓試驗(yàn)，驗(yàn)證其結(jié)構(gòu)完整性及整體密封性。安全殼結(jié)構(gòu)整體性試驗(yàn)是通過監(jiān)測(cè)安全殼在打壓期間的應(yīng)變、位移等結(jié)構(gòu)響應(yīng)參數(shù)，結(jié)合理論計(jì)算結(jié)果，評(píng)估其結(jié)構(gòu)完整性。在引進(jìn)AP1000機(jī)組之前，國(guó)內(nèi)已有核電機(jī)組均采用預(yù)應(yīng)力混凝土安全殼。該類安全殼的結(jié)構(gòu)整體性試驗(yàn)測(cè)量技術(shù)已經(jīng)高度成熟。其應(yīng)變測(cè)量采用埋入式振弦應(yīng)變計(jì)，位移測(cè)量采用鉛垂線系統(tǒng)[1]。然而，AP1000機(jī)組采用的是鋼制安全殼，其材料和結(jié)構(gòu)和國(guó)內(nèi)已有的預(yù)應(yīng)力混凝土安全殼完全不同[2]，導(dǎo)致現(xiàn)有的混凝土安全殼結(jié)構(gòu)整體性試驗(yàn)技術(shù)完全無(wú)法適用于AP1000核電廠的鋼制安全殼。因此必須針對(duì)AP1000安全殼的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)設(shè)計(jì)新變形測(cè)量方法。本文從AP1000安全殼的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)入手，詳細(xì)論述了其應(yīng)變測(cè)量和位移測(cè)量方法，并對(duì)AP1000依托項(xiàng)目四臺(tái)機(jī)組的安全殼變形結(jié)果進(jìn)行了分析對(duì)比，證明氣壓試驗(yàn)期間AP1000鋼制安全殼始終保持線彈性變形狀態(tài)，從而表明了其設(shè)計(jì)的科學(xué)合理性和建造質(zhì)量的可靠性。

1 AP1000鋼制安全殼結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

AP1000鋼制為帶橢球形封頭的圓柱鋼制容器，其外圍被鋼筋混凝形土屏蔽構(gòu)筑物所遮擋，兩者在筒體段區(qū)域的間距約為1.4 m。鋼制安全殼容器(Containment Vessel，CV)是獨(dú)立式的帶上下橢球封頭的圓柱形鋼制容器，按照ASME Ⅲ NE分卷-MC級(jí)設(shè)備(金屬安全殼材料)的要求設(shè)計(jì)制造，設(shè)計(jì)壓力為59 psig(0.407 MPa)。筒體段直徑約為40 m，由11圈鋼板焊接而成。頂封頭和底封頭為橢球形，高度約為11.2 m。底封頭澆筑在混凝土中，筒體段和頂封頭暴露在空氣中。整個(gè)安全殼由五個(gè)主要結(jié)構(gòu)模塊組裝建造而成。每個(gè)模塊都由預(yù)先成型的、噴好涂層的鋼板(SA738 B級(jí))制成。這些模塊包含環(huán)形加強(qiáng)筋、環(huán)吊梁、設(shè)備閘門、人員氣閘門、貫穿件和其他附件[3]。AP1000鋼制安全殼除具備承壓和密封功能外，還具備非能動(dòng)冷卻功能[4]。整個(gè)安全殼的形狀如圖1所示。

圖1 AP1000鋼制安全殼示意圖Fig.1 Sketch of the AP1000 steel containment

由于AP1000的安全殼由鋼板焊接而成，建造完成后其表面不允許焊接，更無(wú)法預(yù)埋，因此混凝土安全殼所采用的埋入式應(yīng)變計(jì)和鉛垂線系統(tǒng)在此完全不適用。

2 測(cè)量要求

2.1 測(cè)點(diǎn)布置

在氣壓試驗(yàn)過程中，AP1000鋼制安全殼要求測(cè)量安全殼變形情況，具體包括殼體表面應(yīng)變和殼體位移。其中應(yīng)變測(cè)點(diǎn)數(shù)量113個(gè)，位移測(cè)點(diǎn)57個(gè)。

在113個(gè)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)中，44個(gè)測(cè)點(diǎn)分布于安全殼筒體段的四個(gè)方位角上，每個(gè)方位角11個(gè)測(cè)點(diǎn)，方位角間隔90°，每圈殼體板上有四個(gè)測(cè)點(diǎn)；32個(gè)測(cè)點(diǎn)分布于安全殼頂封頭的四個(gè)方位角上，每個(gè)方位角8個(gè)測(cè)點(diǎn)，方位角間隔90°；37個(gè)測(cè)點(diǎn)呈輻射狀分布在兩個(gè)人員閘門和兩個(gè)設(shè)備閘門周圍。每個(gè)測(cè)點(diǎn)上均要測(cè)量出該點(diǎn)的主應(yīng)變。

57個(gè)位移測(cè)點(diǎn)中，有44個(gè)測(cè)點(diǎn)分布于安全殼筒體段的四個(gè)方位角上，每個(gè)方位角11個(gè)測(cè)點(diǎn)，方位角間隔90°，與應(yīng)變測(cè)點(diǎn)的方位角相差5°，每圈殼體板上有四個(gè)測(cè)點(diǎn)；13個(gè)測(cè)點(diǎn)分布于頂封頭的四個(gè)方位角上，每個(gè)方位角4個(gè)，頂封頭中心點(diǎn)處一個(gè)。位移測(cè)量方向?yàn)樵摐y(cè)點(diǎn)處的法線方向。

2.2 測(cè)量要求

AP1000鋼制安全殼氣壓試驗(yàn)對(duì)變形測(cè)量的要求如下：

(1)要求測(cè)出每個(gè)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)處的主應(yīng)變；

(2)對(duì)于筒體段位移測(cè)點(diǎn)，要求測(cè)量其徑向位移；

(3)對(duì)于頂封頭的位移測(cè)點(diǎn)，要求測(cè)量測(cè)點(diǎn)法線方向的位移；

(4)能夠?qū)崿F(xiàn)所有測(cè)量參數(shù)的實(shí)時(shí)自動(dòng)采集；

(5)夠?qū)崟r(shí)繪制各個(gè)測(cè)點(diǎn)能的測(cè)量數(shù)據(jù)隨時(shí)間的變化曲線；

(6)能夠?qū)崟r(shí)繪制應(yīng)變/位移測(cè)量結(jié)果隨壓力的變化曲線；

(7)可實(shí)時(shí)對(duì)比應(yīng)變和位移的測(cè)量結(jié)果與理論分析結(jié)果；

(8)安全殼變形超出報(bào)警值(該值為理論計(jì)算值的1.2倍)時(shí)，能夠發(fā)出報(bào)警。

前三條可歸結(jié)為現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量的技術(shù)要求，后五條可歸結(jié)為測(cè)量數(shù)據(jù)處理要求。因此，為滿足上述測(cè)量要求，必須從現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量技術(shù)和數(shù)據(jù)處理兩方面加以解決。

3 變形測(cè)量

3.1 應(yīng)變測(cè)量

3.1.1 應(yīng)變片選取及安裝

AP1000鋼制安全殼屬于薄壁結(jié)構(gòu)，且材質(zhì)為鋼材，因此可直接采用技術(shù)成熟的應(yīng)變片方法[3]來(lái)測(cè)量其表面應(yīng)變。由于要求測(cè)量測(cè)點(diǎn)處的主應(yīng)變，因此可采用三軸應(yīng)變花。針對(duì)AP1000鋼制安全殼，特采用直角三軸應(yīng)變花，如圖2所示。

圖2 直角三軸應(yīng)變花Fig.2 Rectangler strain gage rosette

應(yīng)變花的1號(hào)軸為0°方向，2號(hào)軸為90°方向，3號(hào)軸為45°方向。安裝筒體段應(yīng)變花時(shí)，使2號(hào)軸平行于筒體軸線；安裝頂封頭應(yīng)變花時(shí)，使2號(hào)軸平行于母線。

測(cè)點(diǎn)處的主應(yīng)變可根據(jù)三個(gè)軸上的應(yīng)變測(cè)量結(jié)果計(jì)算得出。對(duì)于三軸直角應(yīng)變花，第一主應(yīng)變和第二主應(yīng)變的計(jì)算公式分別如下[5]。

式中：εp1、εp2——為第一主應(yīng)變和第二主應(yīng)變；

ε0——0°軸上的應(yīng)變片測(cè)量結(jié)果；

ε90——90°軸上的應(yīng)變片測(cè)量結(jié)果；

ε45——45°軸上的應(yīng)變片測(cè)量結(jié)果。

應(yīng)變花安裝前應(yīng)先處理測(cè)點(diǎn)處的安全殼表面， 去除安全殼表面涂層，露出金屬表面，并通過打磨使表面光潔度滿足應(yīng)變片安裝要求。粘貼應(yīng)變花時(shí)，應(yīng)通過直尺、鉛筆等輔助工具，使應(yīng)變花三個(gè)軸的方向?qū)R預(yù)定的方向。

3.1.2 安裝后的質(zhì)量檢查

應(yīng)變花的安裝質(zhì)量直接影響應(yīng)變測(cè)量效果，因此必須對(duì)安裝后的質(zhì)量進(jìn)行檢查確認(rèn)。通常通過三個(gè)方面的測(cè)試來(lái)檢驗(yàn)應(yīng)變花安裝質(zhì)量。

(1)應(yīng)變片電阻。應(yīng)變測(cè)量一般選用電阻值為120 Ω的應(yīng)變片，應(yīng)變花安裝前后，其電阻值變化一般來(lái)講不應(yīng)大于1 Ω。如果阻值變化較大，說明安裝過程中應(yīng)變片受到了某種程度的損傷，應(yīng)當(dāng)更換應(yīng)變花。因此在安裝前后應(yīng)分別測(cè)量應(yīng)變花三個(gè)軸的應(yīng)變片阻值，對(duì)比其阻值變化。

(2)應(yīng)變花與被測(cè)表面的絕緣電阻。安裝完成后，應(yīng)變花與被測(cè)表面(即CV表面)處于絕緣狀態(tài)，其絕緣電阻值應(yīng)大于1 GΩ，否則將影響應(yīng)變測(cè)量精度。因此安裝結(jié)束后，應(yīng)分別測(cè)量應(yīng)變花三個(gè)軸的應(yīng)變片與CV表面的絕緣電阻，確認(rèn)滿足要求，否則應(yīng)更換應(yīng)變花。

(3)應(yīng)變花與安裝表面的貼合程度。理想情況下，應(yīng)變花應(yīng)當(dāng)通過膠水與安裝表面完全貼合，不應(yīng)有任何空隙，因?yàn)榭障兜拇嬖跁?huì)直接影響應(yīng)變測(cè)量結(jié)果。然而，由于應(yīng)變花比較微小，很難通過肉眼來(lái)觀察是否存在空隙。在本次應(yīng)用中采用便攜式應(yīng)變測(cè)試儀來(lái)判斷是否存在空隙。具體操作方法是，將應(yīng)變花上的三個(gè)應(yīng)變片接入便攜式應(yīng)變測(cè)試儀，然后用橡皮按壓應(yīng)變花，觀察應(yīng)變片讀數(shù)變化是否劇烈。一般來(lái)講，如果貼合良好，其讀數(shù)變化不應(yīng)大于10 με。

若安裝后的應(yīng)變花通過上述三項(xiàng)測(cè)試，則說明其安裝質(zhì)量合格。最后在應(yīng)變花表面涂抹一定厚度的中性硅膠加以保護(hù)。

3.2 位移測(cè)量

3.2.1 測(cè)量基準(zhǔn)點(diǎn)選取

若要測(cè)量CV殼體在氣壓試驗(yàn)過程中的位移變化，首先應(yīng)選取適當(dāng)?shù)臏y(cè)量基點(diǎn)，將測(cè)量對(duì)象轉(zhuǎn)換為測(cè)點(diǎn)與基點(diǎn)之間的位移變化。測(cè)量基點(diǎn)可結(jié)合安全殼的空間結(jié)構(gòu)布置來(lái)加以選擇。對(duì)于AP1000安全殼來(lái)講，其CV外側(cè)的混凝土屏蔽廠房可以作為理想的位移測(cè)量基點(diǎn)。因?yàn)樵跉鈮涸囼?yàn)過程中，外側(cè)屏蔽廠房不承受任何試驗(yàn)載荷，可以認(rèn)為其處于靜止不動(dòng)的狀態(tài)。測(cè)量CV殼體相對(duì)于外側(cè)屏蔽廠房的位移變化，即相當(dāng)于測(cè)量出CV殼體在氣壓試驗(yàn)過程中的位移變化。

對(duì)于CV筒體段位移測(cè)點(diǎn)，可以選取屏蔽廠房?jī)?nèi)側(cè)正對(duì)著測(cè)點(diǎn)的點(diǎn)作為測(cè)量基準(zhǔn)點(diǎn)，即CV筒體半徑穿過位移測(cè)點(diǎn)與屏蔽廠房?jī)?nèi)側(cè)的交點(diǎn)作為測(cè)量基準(zhǔn)點(diǎn)。

對(duì)于頂封頭位移測(cè)點(diǎn)，同樣可以選取測(cè)點(diǎn)處的法線與屏蔽廠房?jī)?nèi)側(cè)的交點(diǎn)作為測(cè)量基準(zhǔn)點(diǎn)。

3.2.2 位移傳感器

位移傳感器種類眾多，針對(duì)試驗(yàn)需求，綜合比較各類位移傳感器的適用性，最終選取頂針式位移傳感器和拉線式位移傳感器作為位移測(cè)量用傳感器。兩種傳感器的圖片如圖3所示。

圖3 位移傳感器Fig.3 Displacement transducer

頂針式位移傳感器用于測(cè)量安全殼筒體段位移，基于電感調(diào)頻原理測(cè)量位移[6]。其內(nèi)部有一個(gè)彈簧，前端探測(cè)桿在外力作用下可被推入傳感器內(nèi)部，外力消失后探測(cè)桿在彈簧作用下復(fù)位。被測(cè)物體的位移可轉(zhuǎn)化為探測(cè)桿的往復(fù)運(yùn)動(dòng)進(jìn)而被傳感器內(nèi)部感應(yīng)元件所測(cè)得。

拉線式位移傳感器用于測(cè)量安全殼頂封頭測(cè)點(diǎn)位移，其測(cè)量原理與前者相同。被測(cè)物體的位移可轉(zhuǎn)化為拉線的往復(fù)運(yùn)動(dòng)進(jìn)而被傳感器內(nèi)部感應(yīng)元件所測(cè)得。

3.2.3 位移傳感器安裝固定

測(cè)量安全殼筒體段位移的傳感器通過專門設(shè)計(jì)的支架安裝固定。支架通過膨脹螺栓固定在屏蔽廠房?jī)?nèi)側(cè)墻壁，位移傳感器則安裝固定在支架上。支架可靈活調(diào)整安裝角度，確保安裝后定傳感器頂針垂直于安全殼表面，從而保證測(cè)得的位移為殼體徑向位移。安裝后如圖4所示。

圖4 筒體段位移測(cè)量裝置Fig.4 Installation of the transducer

需要注意到，CV在氣壓試驗(yàn)過程中，不僅存在徑向位移，還會(huì)發(fā)生軸向位移。每個(gè)測(cè)點(diǎn)處的實(shí)際位移是這二者的疊加。然而試驗(yàn)僅要求測(cè)量徑向位移，因此需要避開軸向位移對(duì)傳感器的影響。實(shí)際應(yīng)用中，在傳感器探測(cè)桿前端安裝了一個(gè)滾珠軸承，使得探測(cè)桿與安全殼表面之間可以自由滑動(dòng)，這樣就避免了測(cè)點(diǎn)處的軸向位移對(duì)傳感器的影響，使得傳感器僅測(cè)量徑向位移。

頂封頭上的位移測(cè)點(diǎn)所處空間結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，而且各處不同，因此無(wú)法采用一種統(tǒng)一的位移測(cè)量方案，只能根據(jù)測(cè)點(diǎn)所在位置單獨(dú)進(jìn)行設(shè)計(jì)。頂封頭位移測(cè)量采用拉線式位移傳感器。傳感器通過不同的方式固定在測(cè)點(diǎn)所在區(qū)域，拉線從傳感器中引出，經(jīng)過一定的轉(zhuǎn)向裝置后引向測(cè)點(diǎn)。為保證測(cè)量方向?yàn)榉ň€方向，拉線必須垂直于測(cè)點(diǎn)所在安全殼表面。頂封頭位移測(cè)量方案如圖5所示。

圖5 頂封頭位移測(cè)量示意圖Fig.5 Displacement measurement on the top head

3.3 數(shù)據(jù)采集及處理

前文2.2節(jié)所述的后5條要求需要在數(shù)據(jù)采集及處理中加以實(shí)現(xiàn)。

所有應(yīng)變花及位移傳感器均接入數(shù)據(jù)采集儀，數(shù)據(jù)采集儀與采集電腦相連。試驗(yàn)期間所有的數(shù)據(jù)采集及存儲(chǔ)均由采集電腦控制。設(shè)置好數(shù)據(jù)采集頻率后，所有測(cè)量數(shù)據(jù)將自動(dòng)采集。

試驗(yàn)采集分析軟件為該試驗(yàn)專門定制開發(fā)，其中包含各種數(shù)據(jù)查看與曲線繪制功能。每個(gè)測(cè)點(diǎn)的理論計(jì)算結(jié)果由設(shè)計(jì)方給出。由于設(shè)計(jì)方僅給出了幾個(gè)壓力平臺(tái)下的安全殼變形理論值，其他壓力下的變形理論值只能通過計(jì)算得出。從已提供的理論值可以看出，安全殼理論變形與內(nèi)部壓力荷載之間為線性關(guān)系，因此每個(gè)變形測(cè)點(diǎn)的理論計(jì)算結(jié)果可以通過內(nèi)部壓力乘以單位壓力荷載下的變形量計(jì)算得到。每個(gè)測(cè)點(diǎn)在單位壓力荷載下的變形量即為該測(cè)點(diǎn)的理論計(jì)算系數(shù)。該系數(shù)可通過已知理論值除以殼內(nèi)壓力計(jì)算得到。對(duì)于每一個(gè)應(yīng)變、位移測(cè)點(diǎn)，均可以計(jì)算得到一個(gè)理論計(jì)算系數(shù)，試驗(yàn)分析軟件即根據(jù)該系數(shù)以及當(dāng)時(shí)測(cè)得的殼內(nèi)壓力計(jì)算相應(yīng)的變形理論值。

報(bào)警值的計(jì)算方法與理論值類似。試驗(yàn)要求將報(bào)警閾值設(shè)置為理論計(jì)算值的1.2倍，因此將計(jì)算得到的理論值乘以1.2，即可得到報(bào)警值。當(dāng)某一測(cè)點(diǎn)的變形測(cè)量結(jié)果超出報(bào)警值時(shí)，軟件將發(fā)出聲音報(bào)警，并給出報(bào)警測(cè)點(diǎn)編號(hào)。

4 測(cè)量結(jié)果分析

4.1 試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果概述

AP1000依托項(xiàng)目四臺(tái)機(jī)組的安全殼設(shè)計(jì)和測(cè)點(diǎn)布置完全相同。四臺(tái)機(jī)組的安全殼變形測(cè)量結(jié)果分析匯總?cè)缦隆?/p>

(1)除結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜的不連續(xù)區(qū)域外，AP1000鋼制安全殼的變形整體上隨內(nèi)部壓力呈線性變化。典型的應(yīng)變及位移隨殼內(nèi)壓力的變化曲線分別如圖6、圖7所示。

圖6 典型位移變化曲線圖Fig.6 Typical displacement variation curve

圖7 典型應(yīng)變變化曲線圖Fig.7 Typical strain variation curve

此外，還可以看出，安全殼變形的實(shí)際測(cè)量結(jié)果與理論計(jì)算結(jié)果吻合較好，說明前文所述的變形測(cè)量方法有效可行。

(2)最高試驗(yàn)壓力(66 psig)下，四臺(tái)機(jī)組的最大變形數(shù)據(jù)如表1所示。從表中測(cè)量結(jié)果來(lái)看，四臺(tái)機(jī)組的筒體段最大主應(yīng)變最大相差10.1%，筒體段最大位移最大相差22.1%，頂封頭最大主應(yīng)變最大相差8.5%，頂封頭中心點(diǎn)位移最大相差11.6%，體現(xiàn)了良好的一致性。

表1 四臺(tái)機(jī)組安全殼最大變形數(shù)據(jù)①

Table 1 Maximum deformation data for the four CVs

測(cè)量參數(shù)三門核電1號(hào)機(jī)組三門核電2號(hào)機(jī)組海陽(yáng)核電1號(hào)機(jī)組海陽(yáng)核電2號(hào)機(jī)組筒體段最大主應(yīng)變/με1 2051 2781 1681 148筒體段最大位移/mm26.1320.3620.8121.03頂封頭最大主應(yīng)變/με940860908894頂封頭中心點(diǎn)位移/mm59.0062.7359.9066.75

注：①表中數(shù)據(jù)均為2.1節(jié)所述測(cè)點(diǎn)位置上測(cè)得的最大值；

(3)安全殼的最大主應(yīng)變值均小于殼體材料的屈服應(yīng)變，說明在試驗(yàn)壓力下安全殼材料內(nèi)應(yīng)力未達(dá)到屈服強(qiáng)度。

(4)卸壓結(jié)束后，安全殼的殘余位移最大不超過2 mm，殘余應(yīng)變不超過100微應(yīng)變，說明安全殼基本恢復(fù)到試驗(yàn)前的狀態(tài)。

4.2 應(yīng)變與位移測(cè)量結(jié)果互相驗(yàn)證

安全殼筒體段應(yīng)變測(cè)點(diǎn)測(cè)得的第一主應(yīng)變方向均為水平方向。安全殼的變形在微觀上表現(xiàn)為安全殼表面應(yīng)變，在宏觀上表現(xiàn)為殼體徑向位移。筒體段的應(yīng)變和位移測(cè)點(diǎn)一共有9層，每一層有4個(gè)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)和4個(gè)位移測(cè)點(diǎn)，每一層的應(yīng)變測(cè)量結(jié)果和位移測(cè)量結(jié)果可以互相驗(yàn)證。

假設(shè)安全殼筒體段某一高度上的第一主應(yīng)變(即水平方向的應(yīng)變)平均值為ε，變形前安全殼筒體直徑為D1，變形后的直徑為D2，則根據(jù)變形關(guān)系，很容易推導(dǎo)出：

(1)

安全殼徑向位移即為直徑變化量的一半，則有：

(2)

由于四個(gè)機(jī)組的安全殼變形情況大致相同，本文在此僅以海陽(yáng)核電2號(hào)機(jī)組在最大試驗(yàn)壓力66 psig下測(cè)量數(shù)據(jù)為例，說明應(yīng)變測(cè)量結(jié)果與位移測(cè)量結(jié)果的一致性。

海陽(yáng)核電2號(hào)機(jī)組筒體段的第一主應(yīng)變和徑向位移的測(cè)量結(jié)果分別如表2、表3所示。

根據(jù)平均應(yīng)變值計(jì)算得到的平均徑向位移值與實(shí)際測(cè)量平均徑向位移值的比較如表4所示。

表2 海陽(yáng)核電2號(hào)機(jī)組安全殼筒體段第一主應(yīng)變測(cè)量數(shù)據(jù)

注：①第一層為筒體段最高一層應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，向下依次遞增。

表3 海陽(yáng)核電2號(hào)機(jī)組安全殼筒體段位移測(cè)量數(shù)據(jù)

注：①第一層為筒體段最高一層應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，向下依次遞增。

表4 徑向位移計(jì)算值與實(shí)測(cè)值對(duì)比

注：①第一層為筒體段最高一層應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，向下依次遞增。

表4的對(duì)比結(jié)果顯示了應(yīng)變測(cè)量結(jié)果與位移測(cè)量結(jié)果高度一致，進(jìn)而說明了應(yīng)變測(cè)量與位移測(cè)量的有效性。同時(shí)也表明，安全殼筒體段的應(yīng)變分別比較均勻，選取的測(cè)點(diǎn)能夠代表筒體段的整體變形情況。

5 結(jié)論

通過對(duì)AP1000依托項(xiàng)目四臺(tái)機(jī)組的安全殼氣壓試驗(yàn)變形數(shù)據(jù)的分析，可以得到如下結(jié)論。

(1)安全殼變形的實(shí)際測(cè)量結(jié)果與理論計(jì)算結(jié)果吻合較好，說明本文論述的應(yīng)變測(cè)量方法和位移測(cè)量方法有效可靠。

(2)通過測(cè)得的安全殼結(jié)構(gòu)響應(yīng)來(lái)看，安全殼變形在試驗(yàn)過程中始終保持線性增長(zhǎng)，安全殼表面未出現(xiàn)屈服，且殘余變形非常微小，表明AP1000鋼制安全殼在試驗(yàn)壓力下仍處于彈性變形范圍內(nèi)。

(3)通過筒體段應(yīng)變與位移測(cè)量結(jié)果和互相驗(yàn)證顯示應(yīng)變測(cè)量結(jié)果與位移測(cè)量結(jié)果高度一致，進(jìn)而說明了應(yīng)變測(cè)量與位移測(cè)量的有效性。同時(shí)也表明，安全殼筒體段的應(yīng)變分別比較均勻，選取的測(cè)點(diǎn)能夠代表筒體段的整體變形情況。這一分析方法也可推廣應(yīng)用至混凝土安全殼的應(yīng)變與位移測(cè)量結(jié)果分析。

(4)本文論述的鋼制安全殼變形測(cè)量方法可以為后續(xù)的鋼制安全殼氣壓試驗(yàn)提供參考。

(5)AP1000依托項(xiàng)目是我國(guó)首批建設(shè)的鋼制安全殼機(jī)組。這四臺(tái)機(jī)組的安全殼氣壓試驗(yàn)所積累的變形數(shù)據(jù)，為后續(xù)AP系列機(jī)組的安全殼設(shè)計(jì)建造與試驗(yàn)積累了寶貴的工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。