余 莉, 何計(jì)彬, 葉成明

(1.河北大學(xué)建筑工程學(xué)院，保定 071002；2.中國地質(zhì)調(diào)查局水文地質(zhì)環(huán)境地質(zhì)調(diào)查中心，保定 071051)

針對泥質(zhì)粉細(xì)砂巖，在水合物開采中，由于其細(xì)粒物質(zhì)容易堵塞防砂結(jié)構(gòu)，曾被認(rèn)為不符合開采條件。2017年5月18日，中國天然氣水合物(即可燃冰)試采成功，意味著泥質(zhì)粉細(xì)砂可燃冰儲層已具備了一定的開采條件。泥質(zhì)粉細(xì)砂巖，顆粒粒徑較小(D50≤20 μm)，低滲透性(1～10 mD)，孔隙較多，具有遇水膨脹、失水收縮的特性，且力學(xué)性質(zhì)也隨著含水量大小的變化而變化，內(nèi)部裂隙具有自閉合特征，其滲透特性也隨著含水量不同而各異。因此，在泥質(zhì)粉細(xì)砂中開采天然氣水合物，其氣-水流動條件也是隨著含水量變化成起伏波動變化，根據(jù)滲流連續(xù)原理，近井處泥質(zhì)粉細(xì)砂儲層的滲透性變化特征與礫石充填層的防砂結(jié)構(gòu)滲透性變化特征相似，且儲層開采中出砂量隨著液體滲流速度的變化而變化。因此，通過防砂試驗(yàn)，分析在氣壓作用下儲層的氣-水流動規(guī)律，對揭示出砂演化規(guī)律具有重要意義。

近年來，出砂一直制約著天然氣水合物的成功開采，國外對天然氣水合物開展了多次試采活動，均因大量出砂而終止。出砂可能造成以下4個(gè)方面的危害：①砂?？赡茉诰畠?nèi)沉積并形成砂堵，產(chǎn)量降低；②砂粒將磨損井內(nèi)和地表設(shè)備，卡抽油氣泵進(jìn)出口活塞、襯套等；③出砂嚴(yán)重的井還可能引起井壁坍塌而損壞套管和襯管、砂埋油氣層導(dǎo)致油氣井停產(chǎn)，使開采難度和成本都顯著提高等；④污染環(huán)境，尤其是海洋油氣田。因此，針對礫石充填防砂試驗(yàn)分析出砂演化規(guī)律具有重要意義。

中外學(xué)者對天然氣水合物試采防砂機(jī)理方面開展了較多的研究。董長銀等[1]利用機(jī)械篩管控砂效果綜合模擬與評價(jià)試驗(yàn)裝置，針對天然氣水合物儲層地質(zhì)和生產(chǎn)條件開展了系統(tǒng)的篩管和擋砂介質(zhì)擋砂機(jī)制的研究，認(rèn)為天然氣水合物儲層的高泥質(zhì)含量細(xì)粉砂的有效控砂具有一定的可行性。何計(jì)彬等[2]通過理論計(jì)算分析了礫石顆粒的粒徑比對礫石堆積孔隙直徑尺寸的定量影響規(guī)律，為水合物試采防砂礫石粒徑選擇提供了理論依據(jù)。李彥龍等[3]提出了針對黏土質(zhì)粉砂型水合物儲集層的“防粗疏細(xì)”式防砂充填層礫石尺寸設(shè)計(jì)方法。焦艷紅等[4]考慮砂粒形狀、砂粒濃度和器壁干涉等因素影響后，給出了適用于高黏流體計(jì)算砂粒沉降速度的砂粒器壁干涉沉降速度經(jīng)驗(yàn)公式，得出高黏流體攜帶不同粒徑砂粒的臨界流速計(jì)算式。Yan等[5]采用數(shù)值模擬的方法，分析了決定開采井周圍巖石塑性屈服的特征以及水合物儲層產(chǎn)氣出砂規(guī)律。Wang等[6]為了確定砂層移動區(qū)域的大小和近井區(qū)域的滲透率分布，提出了微孔介質(zhì)中宏觀徑向流動的模擬模型。Yu等[7]根據(jù)典型海底沉積物中未固結(jié)泥質(zhì)粉砂巖的地質(zhì)特征，提出了一種可控出砂或有限出砂的方法，建立了模擬水合物儲層產(chǎn)氣過程中砂-水-氣-水多相流動的數(shù)學(xué)模型。Li等[8]提出一種基于有限元的模擬實(shí)際產(chǎn)砂過程并考慮巖石力學(xué)破壞與水動力侵蝕耦合作用的方法。Pererao等[9]為全面了解松散流沙儲層生產(chǎn)階段的出砂情況及影響出砂的主要因素，對不同條件下的出砂過程進(jìn)行了模擬。Uchida等[10]根據(jù)含氣水合物沉積物產(chǎn)砂特征，提出了含氣水合物沉積物的顆粒分離、運(yùn)移、泥沙變形和水合物離解等綜合分析公式，通過數(shù)值模擬分析研究了不同作業(yè)方式對含水合物沉積物產(chǎn)砂的影響。Ghassemi等[11]采用基于網(wǎng)格玻爾茲曼法和離散元法的耦合數(shù)值方法，對由可移動圓形顆粒組成的可變形顆粒介質(zhì)中的流體流動進(jìn)行了二維模擬，驗(yàn)證了在黏性流體中重力作用下圓形顆粒的沉降，利用LB-DE 代碼對弱膠結(jié)砂巖儲層的產(chǎn)砂現(xiàn)象進(jìn)行了模擬。

以上學(xué)者針對水合物開采的出砂機(jī)理從理論模型分析、室內(nèi)試驗(yàn)以及數(shù)值模擬等不同方面進(jìn)行了大量研究，但結(jié)合室內(nèi)防砂試驗(yàn)和微觀結(jié)構(gòu)試驗(yàn)進(jìn)行分析的較少。針對整體試驗(yàn)過程和分段試驗(yàn)從微觀角度和土層物性變化方面揭示出砂演化機(jī)理的鮮少涉及。因此，以礫石充填防砂試驗(yàn)為基礎(chǔ)，展開整體和分時(shí)間段的防砂試驗(yàn)，詳細(xì)地分析試驗(yàn)過程，初步揭示出砂的演化規(guī)律。為了進(jìn)一步探索出砂演化規(guī)律，采用前期試驗(yàn)后樣品繼續(xù)展開微觀結(jié)構(gòu)試驗(yàn)、含水量試驗(yàn)及密度實(shí)驗(yàn)，對比研究防砂試驗(yàn)過程中的滲流特征、出砂特征及介質(zhì)滲透率特征，從微觀結(jié)構(gòu)和物理性質(zhì)方面揭示泥質(zhì)粉細(xì)砂水合物儲層在防砂結(jié)構(gòu)作用下的出砂演化機(jī)理。

1 礫石充填防砂試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)?zāi)康募胺桨冈O(shè)計(jì)

1.1.1 試驗(yàn)?zāi)康?/p>

礫石充填防砂試驗(yàn)?zāi)康囊话阌袃蓚€(gè)方面：一方面為選擇適合儲層的擋砂礫料粒徑，另一方面為研究阻砂礫石的出砂演化過程。針對泥質(zhì)粉細(xì)砂巖，筆者在之前的試驗(yàn)已經(jīng)選擇了最佳擋砂礫石粒徑，現(xiàn)主要針對泥質(zhì)粉細(xì)砂儲層，研究其選定的充填礫石的滲透性隨時(shí)間的波動變化規(guī)律，即出砂演化過程的特征。因此，根據(jù)上述分析，試驗(yàn)設(shè)置了阻砂整體試驗(yàn)和不同時(shí)間段的阻砂試驗(yàn)，然后分別測量其滲流量與出砂特征。

1.1.2 試驗(yàn)條件

泥質(zhì)粉細(xì)砂的粒徑范圍為1～50 μm，粒徑中值約為20 μm，含水量為120%，防砂礫料為50～60目(0.25～0.20 mm)，壓差為1 MPa，室內(nèi)溫度為20 ℃。

1.1.3 試驗(yàn)方案

分為全程阻砂試驗(yàn)和不同時(shí)間的阻砂試驗(yàn)。全程阻砂試驗(yàn)共設(shè)計(jì)2組試驗(yàn)。分時(shí)間段的阻砂試驗(yàn)，即為不同時(shí)間段2、4、6、8、10 min停止阻砂試驗(yàn)，設(shè)計(jì)5組試驗(yàn)，每組2個(gè)平行試驗(yàn)，共計(jì)10組。

1.2 試驗(yàn)原理及試驗(yàn)設(shè)備

1.2.1 試驗(yàn)原理

根據(jù)試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)了2項(xiàng)試驗(yàn)，即全程阻砂試驗(yàn)與分時(shí)間段的阻砂試驗(yàn)，試驗(yàn)主要利用一定壓差的氣體驅(qū)替一定含水量的泥質(zhì)粉細(xì)砂儲層，觀察累計(jì)濾出液體體積和質(zhì)量的變化規(guī)律，然后分析其氣-水滲流規(guī)律及出砂特征，為天然氣水合物試采防砂提供參考依據(jù)。

1.2.2 試驗(yàn)設(shè)備

防砂模擬試驗(yàn)裝置由氣體注入系統(tǒng)(氮?dú)?、穩(wěn)壓系統(tǒng)(恒溫恒壓)、氣水混合艙、高壓反應(yīng)釜井筒系統(tǒng)、反應(yīng)釜內(nèi)壓力監(jiān)測系統(tǒng)、濾出流體收集裝置及信息采集系統(tǒng)等組成，如圖1所示。注入系統(tǒng)采用高壓氮?dú)夂头€(wěn)壓裝置輸出恒定壓力的氮?dú)?。試?yàn)原理如圖2所示，高壓反應(yīng)釜主要由進(jìn)氣口、進(jìn)水口、泥質(zhì)粉砂型巖樣、防砂礫石、濾網(wǎng)及排泄口等組成。高壓反應(yīng)釜的內(nèi)徑為88 mm，最高工作壓力為20 MPa。濾出液體收集裝置為接收驅(qū)替過程中的液體產(chǎn)出收集和計(jì)量裝置。信息采集系統(tǒng)為電腦采集壓力變化及濾出液體積變化等。

圖1 試驗(yàn)裝置

圖2 試驗(yàn)原理圖

1.2.3 試驗(yàn)流程

①首先準(zhǔn)備好各種實(shí)驗(yàn)設(shè)備，并將線路按照圖2連接;②先防砂濾網(wǎng)和充填礫石層裝入反應(yīng)釜，然后裝入待試驗(yàn)的泥質(zhì)粉砂儲層，密封反應(yīng)釜；③打開氣體穩(wěn)壓裝置，恒壓恒流泵，電子秤及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)等；④打開氮?dú)馄康拈_關(guān)，通氣入反應(yīng)釜，觀察試驗(yàn)現(xiàn)象，并記錄滲流量；⑤試驗(yàn)至不產(chǎn)生液體滲流截止，關(guān)掉進(jìn)氣閥及其他設(shè)備，取出巖樣，清理儀器，整理數(shù)據(jù)，試驗(yàn)結(jié)束。

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 滲透性的理論

針對充填礫石，滲透規(guī)律符合達(dá)西定律，它的滲透率計(jì)算公式為

K=qμL/(AΔP)

(1)

式(1)中：K為滲透率，μm2；A為巖心截面積，m2；q為流量，mL/min；

μ為注水黏度，mPa·s；ΔP為流體通過砂柱前后的壓力差，10-1MPa；L為巖芯長度，mm。

2.2 全程阻砂試驗(yàn)結(jié)果分析

全程試驗(yàn)，即從開始加壓至穩(wěn)定產(chǎn)氣結(jié)束為一個(gè)完整的試驗(yàn)。根據(jù)全程試驗(yàn)數(shù)據(jù)整理，得到了圖3～圖6的試驗(yàn)結(jié)果。

圖3 累計(jì)滲流量Q-T曲線圖

圖4 滲流速度v-T曲線圖

圖5 出砂量隨時(shí)間的變化規(guī)律

圖6 防砂結(jié)構(gòu)滲透率隨時(shí)間的變化

可以看出，共計(jì)分為4個(gè)階段：

第①階段為初始滲流階段，滲流量增加較快，滲透速度增大，出砂量較小，防砂結(jié)構(gòu)的滲透率增大。說明，初始加壓階段，礫石充填防砂層中孔隙未被充填，滲流速度較快，儲層顆粒未及時(shí)發(fā)生運(yùn)移，出砂量較小。

第②階段為穩(wěn)定滲流階段，累計(jì)滲流量緩慢增加，滲流具有微小的波動變化，出砂量較小甚至不出砂，滲透率隨著時(shí)間的增加基本不變。說明此階段主要為儲層中水的滲流帶動細(xì)粒物質(zhì)運(yùn)移(防砂結(jié)構(gòu)中存在著細(xì)粒物質(zhì)侵入現(xiàn)象)，且流動的速度較慢，不具備攜砂能力，防砂結(jié)構(gòu)的滲透率也較穩(wěn)定。

第③階段為快速滲流階段，從圖3中可以看出累計(jì)滲流量迅速增加，滲流速度和出砂量突然增大，此時(shí)滲透率也增大。說明此階段防砂結(jié)構(gòu)中的堵塞物質(zhì)突然在氣-水流動的條件下排出，導(dǎo)致了大量出砂，滲透率迅速增大。

第④階段為無液體滲流階段，從圖3中可以看出，累計(jì)滲流量基本無變化，液體滲流速度幾乎為0，出砂量迅速減小，滲透率也迅速減小。此階段中產(chǎn)水量和產(chǎn)砂量迅速減小，說明在穩(wěn)定產(chǎn)氣階段幾乎不出砂。

綜上所述，針對泥質(zhì)粉細(xì)砂層，在氣-水流動條件下，存在著滲流-堵塞-突然疏通的過程，其出砂主要發(fā)生在突然疏通(氣驅(qū)水)過程中，致使液體達(dá)到了攜砂速度，進(jìn)而導(dǎo)致大量的出砂。

2.3 不同時(shí)間段阻砂試驗(yàn)結(jié)果分析

從圖7～圖9中可以看出，2、4、6、8 min的Q-T曲線，滲流速度及出砂量變化曲線。跟整體曲線相比較，有以下規(guī)律：

(1)對比圖7和圖3可知，分時(shí)間段停止試驗(yàn)與整體試驗(yàn)的滲透規(guī)律基本一致性，因此該淤泥質(zhì)粉細(xì)砂儲層在相同的壓差下，其內(nèi)部結(jié)構(gòu)和滲流特征不受時(shí)間的影響，主要分為4個(gè)氣-水流動階段與全程阻砂試驗(yàn)類似，在前6 min不存在滲流量突變的情況，而在6～8 min存在著滲流量突然增大的情況。

圖7 不同時(shí)間段滲流量Q-T曲線

圖8 不同時(shí)間段滲流速度變化規(guī)律

圖9 不同時(shí)間段出砂量隨時(shí)間的變化規(guī)律

(2)對比圖8和圖4可知，全程阻砂試驗(yàn)和分段阻砂試驗(yàn)的結(jié)論基本類似。在滲透速度突然增大之前，存在著滲透速度的波動變化，在前6 min鐘，滲透速度的波動較小，而在6～8 min經(jīng)歷了液體滲透速度迅速增加和減小的過程，到后面液體的滲流速度幾乎為0，說明此時(shí)無液體滲出，主要為氣體滲出。

(3)對比圖9和圖5可知，全程阻砂試驗(yàn)和分段阻砂試驗(yàn)的結(jié)論基本類似。出砂量的大小是隨著滲流量及滲透速度的大小變化而變化，在6 min之前，出砂量較小或幾乎不出砂，在6～8 min時(shí)，出砂量突然增大和減小，說明在這期間存在著儲層砂運(yùn)移-沉積-再次運(yùn)移的過程。

綜上所述：針對泥質(zhì)粉細(xì)砂層，在試驗(yàn)條件不變的情況下，其氣-水流動條件是一個(gè)時(shí)間過程量，不受時(shí)間的增加其現(xiàn)象發(fā)生較大的偏差，而是具有一定時(shí)間記憶性。因此，其演化規(guī)律針對這種泥質(zhì)粉細(xì)砂具有普遍適用性。

3 出砂演化機(jī)理分析

3.1 不同時(shí)間段儲層的含水量變化分析

分別取2、4、6、8 min阻砂試驗(yàn)儲層泥膜進(jìn)行微觀結(jié)構(gòu)觀察和測量其含水量。圖10 為泥膜分層的示意圖，將泥膜分成3層，采用電鏡掃描試驗(yàn)，在放大所得到的微觀結(jié)構(gòu)掃描圖像如圖11所示，為不同時(shí)間段不同分層的微觀圖像。圖12為不同時(shí)間段不同分層含水量的變化情況。

圖10 泥膜的分層示意圖

圖11 微觀結(jié)構(gòu)

圖12 不同時(shí)間段的含水量

從圖11與圖12可以得出如下結(jié)論：

(1)從微觀結(jié)構(gòu)與含水量測試可知，針對2 min試驗(yàn)時(shí)間段，泥膜從第一層至第三層，含水量由大變小(從129.5%減小至84%)。在4、6、8 min試驗(yàn)時(shí)間段泥膜含水量也符合該規(guī)律，說明越接近防砂結(jié)構(gòu)其含水量越小。

(2)從圖12可知，在2、4、6、8 min不同時(shí)間段試驗(yàn)中，當(dāng)含水量達(dá)到105%時(shí)，隨時(shí)間的增加，在6、8 min時(shí)此含水量位于1～2層，在4 min時(shí)此含水量位于第二層，在2 min時(shí)此含水量位于2～3層，充分說明液體的運(yùn)移過程，含水量的變化也是分層的，距離防砂結(jié)構(gòu)越近的，首先失水固結(jié)，形成滲流通道，隨著時(shí)間的增加，較遠(yuǎn)的液體才能補(bǔ)給而形成滲流現(xiàn)象，且這種結(jié)構(gòu)一旦形成較難破壞。

3.2 不同時(shí)間段防砂礫石的微觀結(jié)構(gòu)變化分析

分別取2、4、6、8 min阻砂試驗(yàn)儲層泥膜進(jìn)行微觀結(jié)構(gòu)觀察。圖13所示為通過電鏡掃描儀觀察其微觀結(jié)構(gòu)圖。

圖13 防砂礫石的微觀結(jié)構(gòu)

(1)從2、4、6、8 min試驗(yàn)時(shí)間段充填礫石的含水量可知，2 min時(shí)含水量最大，說明此時(shí)防砂結(jié)構(gòu)的孔隙通道主要為透水作用，這時(shí)結(jié)構(gòu)中只有少許泥質(zhì)侵入，且泥質(zhì)顆粒運(yùn)移至防砂結(jié)構(gòu)中，未達(dá)到出水口。在4、6 min時(shí)，充填礫石中的泥質(zhì)成分增加，含水量較2 min時(shí)減??；在8 min時(shí)，充填礫石中泥質(zhì)成分減??；10 min時(shí)，可以明顯看出充填礫石中的含水量降低，且泥質(zhì)含量較少。

(2)在泥質(zhì)粉砂儲層天然氣水合物試采的過程中，防砂結(jié)構(gòu)淤堵狀況與儲層含水量之間存在著較大的關(guān)系。當(dāng)儲層含水量正好使防砂礫料孔隙充滿淤泥物質(zhì)時(shí)，防砂結(jié)構(gòu)將出現(xiàn)嚴(yán)重的淤堵情況，如果有大量氣體分解時(shí)，氣體將加速水體流動，進(jìn)而攜帶防砂結(jié)構(gòu)內(nèi)淤泥質(zhì)成分排出，導(dǎo)致大量出砂。

3.3 泥膜密度分析

采集不同試驗(yàn)時(shí)間段的接近防砂結(jié)構(gòu)的泥膜，開展環(huán)刀密度測試，測得2 min-3層，4 min-3層，6 min-3層及8 min-3層的密度分別為1.43、1.565、1.55、1.60 g/cm3。

從泥膜密度測試及分析結(jié)果可得出以下結(jié)論：

(1)針對不同時(shí)間段的同一層儲層，其密度隨著試驗(yàn)時(shí)間的增大而增加，說明儲層中存在著骨架顆粒的運(yùn)移現(xiàn)象。

(2)隨水合物開采的進(jìn)行，淤泥質(zhì)粉砂儲層會在防砂結(jié)構(gòu)周圍形成具有一定密度分層的泥膜固結(jié)圈(圖14)，分別為穩(wěn)定、較穩(wěn)定、弱穩(wěn)定泥膜固結(jié)圈及無擾動儲層，穩(wěn)定和較穩(wěn)定泥膜固結(jié)圈具有較好的防砂和隔水作用，且較難破壞，對防砂具有重要作用。

圖14 井壁周圍泥質(zhì)粉砂泥膜圈層示意圖

3.4 出砂演化規(guī)律

根據(jù)上述儲層氣驅(qū)出砂滲流試驗(yàn)、泥膜物理力學(xué)試驗(yàn)、近井部位固、液、氣三相滲流規(guī)律分析，初步得出引起水合物開采出砂的兩個(gè)必要條件：第一為足夠的壓差，第二為一定速度攜砂液體。在防砂結(jié)構(gòu)的作用下，隨著泥膜固結(jié)圈層的形成，出砂現(xiàn)象會得到有效控制。儲層自身物質(zhì)在充填礫石或防砂篩管外形成的泥膜具有控砂作用。出砂演化過程如下：

(1)儲層在壓差作用下排水固結(jié)。處于初始狀態(tài)的土體，在防砂結(jié)構(gòu)的阻擋作用下，有一部分細(xì)致顆粒在氣體作用下侵入充填礫石孔隙中，使得防砂結(jié)構(gòu)的滲透性降低，阻礙了儲層顆粒運(yùn)移，在防砂結(jié)構(gòu)外側(cè)堆積和擠密，形成孔隙度隨著距離井壁增大而減小的天然阻砂結(jié)構(gòu)，且該結(jié)構(gòu)具有一定的強(qiáng)度，較難破壞，進(jìn)而達(dá)到一種滲流平衡，此時(shí)由于水流滲透速度較慢，不足以攜帶大量地層砂運(yùn)移，因此出砂現(xiàn)象不明顯。

(2)隨著儲層孔隙中水的排出，自由氣體迅速膨脹，一方面撐開孔隙、孔喉，另一方面推動水，使水流速增大，當(dāng)水的流速達(dá)到臨界攜砂速度時(shí)，首先防砂礫石結(jié)構(gòu)中的泥質(zhì)細(xì)顆粒迅速排出而導(dǎo)致大量出砂。由于防砂結(jié)構(gòu)滲透性的恢復(fù)及外部儲層泥膜的形成，建立起了天然的阻砂結(jié)構(gòu)，在壓差不變的情況下始終保持產(chǎn)氣與防砂。

(3)泥膜結(jié)構(gòu)具有一定的強(qiáng)度和較穩(wěn)定的氣水滲流通道，較難破壞，通過多次循環(huán)防砂試驗(yàn)可知，如果不打破已建立的滲流平衡，泥膜結(jié)構(gòu)可持續(xù)發(fā)揮防砂作用。

4 結(jié)論

針對泥質(zhì)粉細(xì)砂儲層，通過整體防砂試驗(yàn)和分段防砂試驗(yàn)可以得出以下結(jié)論：

(1)整體防砂試驗(yàn)分為4個(gè)階段，即為初始滲流階段、穩(wěn)定滲流階段、快速滲流階段、無液體滲流階段。針對礫石充填結(jié)構(gòu)，在氣-水流動條件下，存在著液體滲流-堵塞-突然疏通的過程，出砂主要發(fā)生在突然疏通(氣驅(qū)水)過程中。

(2)通過對比整體防砂試驗(yàn)和分段阻砂試驗(yàn)，在試驗(yàn)條件不變的情況下，其氣-水滲流隨著時(shí)間的具有相似的變化過程，其滲流規(guī)律幾乎不受時(shí)間影響，土體固結(jié)具有一定的時(shí)間記憶性。

(3)泥質(zhì)粉細(xì)砂儲層的滲流規(guī)律是分層的。根據(jù)對不同時(shí)間段防砂試驗(yàn)?zāi)嗄げ捎昧撕繙y量可知，隨著試驗(yàn)時(shí)間的增加其含水量減少，且對比不同時(shí)間同一土層的含水量可知，2 min>4 min>6 min>8 min，說明液體分層發(fā)生了運(yùn)移，液體的運(yùn)移，導(dǎo)致了土層的固結(jié)，形成了不同穩(wěn)定性的固結(jié)圈，即為穩(wěn)定、較穩(wěn)定、弱穩(wěn)定泥膜固結(jié)圈和無擾動儲層。

(4)出砂演化規(guī)律為：儲層液體穩(wěn)定滲流→液體攜帶細(xì)粒固體顆粒運(yùn)移→儲層細(xì)粒侵入防砂結(jié)構(gòu)→氣水加速滲流→大量出砂→形成泥膜與防砂礫石共同作用的阻砂結(jié)構(gòu)。且對于泥質(zhì)粉細(xì)砂儲層，選擇合適的防砂結(jié)構(gòu)，能夠充分發(fā)揮儲層自身形成的泥膜結(jié)構(gòu)，對有效控制出砂量具有重要作用。