雷建,徐晨曦,李鵬飛,孟建明
(中國石油獨(dú)山子石化分公司煉油廠第二聯(lián)合車間, 新疆 獨(dú)山子 833699)
系統(tǒng)來的1.0MPa凝結(jié)水進(jìn)入凝結(jié)水閃蒸罐V-103閃蒸,閃蒸出的0.4MPa蒸汽并入低壓蒸汽管網(wǎng),V-103產(chǎn)生的0.4MPa凝結(jié)水與系統(tǒng)來的0.4MPa凝結(jié)水經(jīng)凝結(jié)水換熱器E-103回收熱量后進(jìn)入凝結(jié)水罐V-101。凝結(jié)水由凝結(jié)水回收罐V-101收集后經(jīng)凝結(jié)水泵P-103升壓后送至動(dòng)力站、常減壓及換熱站熱水補(bǔ)水系統(tǒng),流程見圖1。
圖1 換熱站凝結(jié)水回收系統(tǒng)流程圖
2016年6月19日,信息反饋近期動(dòng)力站反映煉油凝結(jié)水中二氧化硅含量較高,影響鍋爐補(bǔ)水回用。車間查看Limis動(dòng)力站2016年上半年煉油工藝凝液二氧化硅時(shí)發(fā)現(xiàn),1月至4月二氧化硅的分析平均值在26.05μg/L,最大值58.20μg/L,遠(yuǎn)低于互供料指標(biāo)≯100μg/L。但4月至6月,一煉油工藝凝液中二氧化硅分析平均值在93.62μg/L,最大值540μg/L,上升較明顯,且最大值遠(yuǎn)超過互供料指標(biāo)。具體數(shù)據(jù)見表1。1-6月動(dòng)力站煉油工藝凝液中二氧化硅分析數(shù)據(jù)見圖2。
圖2 1-6月動(dòng)力站煉油工藝凝液中二氧化硅分析數(shù)據(jù)圖
由于進(jìn)換熱站凝結(jié)水分為1.0MPa凝結(jié)水與0.4MPa凝結(jié)水。6月21日~23日,化驗(yàn)室分別取界區(qū)0.4MPa凝結(jié)水樣及1.0MPa凝結(jié)水樣做二氧化硅含量分析。具體數(shù)據(jù)見表1。
表1 SiO2化驗(yàn)數(shù)據(jù)對比
通過分析結(jié)果可以看出,界區(qū)來的1.0MPa凝結(jié)水與0.4MPa凝結(jié)水二氧化硅的含量與4月以前外送凝結(jié)水平均值較接近,所以排除其他裝置或系統(tǒng)竄介質(zhì)進(jìn)入凝結(jié)水系統(tǒng)導(dǎo)致二氧化硅含量升高的因素,進(jìn)一步縮小范圍至換熱站。
通過分析換熱站凝結(jié)水流程:凝結(jié)水→V-103→E-103→V-101→P-103→外送至系統(tǒng)。通過對此段流程排查,只有凝結(jié)水在換熱器E-103中才有可能和其他介質(zhì)互竄。換熱器E-103管程走低溫?zé)崴?,殼程走凝結(jié)水,6月24日對凝結(jié)水出E-103取樣進(jìn)行二氧化硅含量分析,其結(jié)果為1.6mg/L,與外送凝結(jié)水二氧化硅含量一致。因此可以得出初步結(jié)論:E-103內(nèi)漏,管程中的低溫?zé)崴Z入殼程中凝結(jié)水中,導(dǎo)致凝結(jié)水中二氧化硅含量增高。
冷卻器防沖板沖刷穿孔,一根管束穿孔,六根管束出現(xiàn)明顯沖刷痕跡,冷卻器凝結(jié)水進(jìn)口殼層處出現(xiàn)明顯沖刷痕跡,見圖3。換熱器殼層厚度為14mm,腐蝕余量3mm,沖刷最深處為1.6mm,符合要求,計(jì)劃下次大修對換熱器殼層進(jìn)行修復(fù)處理。從分析數(shù)據(jù)看,換熱器消漏后二氧化硅的含量已達(dá)到正常水平,符合要求。
圖3 換熱器處理前后圖片對比
(1)凝結(jié)水的沖刷腐蝕是導(dǎo)致?lián)Q熱器泄漏的直接原因。
(2)生產(chǎn)操作波動(dòng),凝結(jié)水帶汽,混合相的凝結(jié)水進(jìn)入換熱器,加劇了防沖板及管束的沖刷腐蝕,是換熱器泄漏的間接原因。
(1)對換熱器防沖板進(jìn)行加厚加寬處理。
(2)對泄漏管束及有明顯沖刷痕跡的管束進(jìn)行封堵。
(3)調(diào)節(jié)操作,減小凝結(jié)水帶汽,削弱凝結(jié)水進(jìn)入換熱器時(shí)發(fā)生相變對換熱器的沖刷。
(4)每次大修將換熱器芯抽出進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)處理。
在換熱器前增設(shè)一臺(tái)凝結(jié)水緩沖罐,對凝結(jié)水進(jìn)行閃蒸,減小凝結(jié)水對換熱器的沖刷。
◆參考文獻(xiàn)
[1] 安景武,李小紅. 換熱器防腐蝕方法介紹[J].石油化工腐蝕與防護(hù),2002,19(3):62-64.