謝玉林

（蘇州龍峰鈦鎳設(shè)備有限公司）

蘇州龍峰鈦鎳設(shè)備有限公司承接了鄂爾多斯煤炭深加工示范項目——年產(chǎn)25 萬噸管式高壓聚乙烯裝置中多臺進(jìn)料罐的制造合同，此種進(jìn)料罐屬夾套形式，內(nèi)筒體直徑較小，且無人孔設(shè)計， 另有通過夾套筒體與內(nèi)筒相焊接的斜插管。在焊接過程中牽涉到低溫復(fù)合板先焊復(fù)層這種與常規(guī)復(fù)合板焊接順序相反的焊接工藝，增加了焊接工序的難度，通過努力徹底解決了引發(fā)劑進(jìn)料罐夾套容器的組裝順序、復(fù)合鋼容器封閉環(huán)焊縫單面焊和外伸斜插管角焊縫的焊接工藝，保證了該引發(fā)劑進(jìn)料罐的焊接質(zhì)量。

1 設(shè)計參數(shù)及執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)

引發(fā)劑進(jìn)料罐的主要設(shè)計參數(shù)見表1， 其結(jié)構(gòu)如圖1 所示。

表1 引發(fā)劑進(jìn)料罐主要設(shè)計參數(shù)

引發(fā)劑進(jìn)料罐的設(shè)計、制造和檢驗按國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范執(zhí)行， 涉及的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范為：GB 150—2011《壓力容器》、NB/T 47013—2015 《承壓設(shè)備無損檢測》和TSG 21—2016《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》。

2 制造工序

按照圖1 所示，引發(fā)劑進(jìn)料罐的制造工序如下：

a.先將內(nèi)筒的上封頭與內(nèi)筒體進(jìn)行焊接，焊接完畢后對該環(huán)焊縫按照圖紙要求進(jìn)行100%RT檢測，符合NB/T 47013.2—2015 Ⅱ級合格，其中上封頭上A1、A2 接管是伸至筒體內(nèi)的接管，提前組焊A1、A2 接管會影響該焊縫即1B 焊縫的RT檢測，所以先焊1B 環(huán)縫；

b.劃線開孔，除 T1、T2 斜插管（如果先組焊了T1、T2 斜插管，夾套將無法與內(nèi)筒組裝）以外的內(nèi)筒體上所有接管孔，包括內(nèi)筒下封頭上的接管開孔；

c.對以上劃線開孔的接管全部組對焊接，采用以往焊接方法（先焊基層，再焊復(fù)層）焊接完畢后， 按照圖紙要求對接管角焊縫進(jìn)行100%PT 檢測，符合標(biāo)準(zhǔn)NB/T 47013.5—2015Ⅰ級合格；

d.組焊內(nèi)筒體與下封頭即2B 焊縫并進(jìn)行100%RT 檢測， 符合標(biāo)準(zhǔn) NB/T 47013.2—2015Ⅱ級合格；

圖1 引發(fā)劑進(jìn)料罐結(jié)構(gòu)簡圖

e.由于 GB 150—2011 標(biāo)準(zhǔn)在 11.4.8 條中規(guī)定“帶夾套容器應(yīng)先進(jìn)行內(nèi)筒耐壓試驗，合格后再焊夾套，然后再進(jìn)行夾套內(nèi)的耐壓試驗”，因此需對內(nèi)筒進(jìn)行第1 次耐壓試驗， 試驗壓力3.75MPa， 耐壓試驗檢驗除 T1、T2 斜插管孔以外內(nèi)筒體的縱、環(huán)焊縫以及其他接管焊縫的強(qiáng)度與泄漏性，合格后放水用壓縮風(fēng)吹干內(nèi)部；

f.對T1、T2 斜插管劃線開孔并進(jìn)行預(yù)組裝，檢查斜插管的組對間隙和傾斜角度；

g.首先組裝夾套與內(nèi)筒體， 然后組裝焊接T1、T2 斜插 管 ， 對 T1、T2 斜插管 角 焊 縫 進(jìn) 行100%PT 檢測， 符合標(biāo)準(zhǔn) NB/T 47013.5—2015Ⅰ級合格， 最后對夾套上的其他附件進(jìn)行組裝焊接；

h.對整個設(shè)備的尺寸、表面質(zhì)量、接管方位及附件等項目進(jìn)行總體檢驗，合格；

i.內(nèi)筒體進(jìn)行第2 次耐壓試驗， 試驗壓力3.75MPa， 主要檢驗 T1、T2 斜插管角焊縫以及其他焊縫的強(qiáng)度與泄漏性，合格后放水用壓縮風(fēng)再次吹干內(nèi)部；

j.夾套容器進(jìn)行耐壓試驗， 試驗壓力1.25MPa， 檢驗夾套容器上所有焊縫的強(qiáng)度與泄漏性。

3 制造難點

由于該引發(fā)劑進(jìn)料罐的結(jié)構(gòu)相對較小，無人孔設(shè)計，所以內(nèi)筒的最后一道環(huán)焊縫和斜插管的焊接必須是單面焊，但由于內(nèi)筒體材料為低溫鋼復(fù)合板（S31603+09MnNiDR）,這與通常焊接復(fù)合板的順序恰好相反，需先焊復(fù)層，再焊過渡層與基層。 另外，焊接復(fù)合板要注意3 個方面的問題：

a.因稀釋率與結(jié)晶區(qū)間的影響，焊縫容易產(chǎn)生結(jié)晶裂紋；

b.因操作規(guī)程與填充材料的影響，焊縫熱影響區(qū)容易產(chǎn)生液化裂紋；

c.碳遷移等因素容易造成熔合區(qū)脆化。

根據(jù)以上特點，筆者決定通過制定完善的內(nèi)筒體與下封頭封閉環(huán)焊縫（2B）的焊接工藝和T1、T2 斜插管的焊接工藝來保證引發(fā)劑進(jìn)料罐的焊接質(zhì)量。

3.1 內(nèi)筒體與下封頭封閉環(huán)焊縫（2B）的焊接工藝

由于內(nèi)筒內(nèi)部復(fù)層不銹鋼用鎢極氬弧焊焊接時背面無法進(jìn)行有效的氣體保護(hù)，經(jīng)與設(shè)計人員溝通增加了襯環(huán)的設(shè)計，這樣就解決了不銹鋼焊接的背面保護(hù)問題。 2B 焊縫坡口如圖2 所示，焊接過渡層時，必須選用含鉻、鎳較多的焊接材料，保證焊縫金屬含一定量的鐵素體組織，以提高抗裂性，使之即使受到基層的稀釋，也不會產(chǎn)生馬氏體淬硬組織，所以選用了A042 焊條，基層的焊材選擇要符合設(shè)計所需的力學(xué)性能和低溫沖擊韌性， 所以基層選擇了A042 與W707 兩種性能完全不同的焊材進(jìn)行焊接工藝評定。

圖2 2B 焊縫坡口設(shè)計圖樣

內(nèi)筒體與下封頭封閉環(huán)焊縫（2B）的焊接工藝評定數(shù)據(jù)見表2。

表2 焊接工藝評定報告數(shù)據(jù)

由表2 可以看出： 用A042 奧氏體焊條焊接基層可保證焊接性能的優(yōu)良性； 選擇W707 低溫焊條焊接基層時，由于焊縫脆化導(dǎo)致彎曲試件在復(fù)合板結(jié)合部位開裂，并且焊縫熱影響區(qū)韌性降級而不合格。

3.2 T1、T2 斜插管的焊接工藝

T1、T2 斜插管材料為 S31603， 與筒體材料S31603+09MnNiDR 焊接，T1、T2 斜插管也是一個單面焊，為了確保T1、T2 斜插管復(fù)層具有良好的耐腐蝕層， 首先在低溫鋼的坡口表面用A042 焊條堆焊了一層厚度3mm 的不銹鋼層， 對堆焊層焊縫進(jìn)行 100%PT 檢測， 符合標(biāo)準(zhǔn) NB/T 47013.5—2015Ⅰ級合格，有堆焊層可以避免由于熔入過多基層而出現(xiàn)復(fù)層耐腐蝕不良的現(xiàn)象。 同樣，由于接管背面無法氬氣保護(hù)、斜插管焊接角度的影響和氬弧焊電弧難以伸到接管坡口底部的原因，選擇用焊條電弧焊進(jìn)行打底焊接，焊條牌號 A042， 規(guī)格 φ3.2mm， 填充蓋面用 A042 焊條，規(guī)格φ4.0mm，由于斜插管的角度使焊接操作難度增加， 經(jīng)與設(shè)計人員溝通將套管規(guī)格由φ273mm×12mm 變更為長圓孔的套管形式 （圖3）， 這樣就解決了焊接保護(hù)與焊接操作難的問題，繼而保證了斜插管角焊縫的焊接質(zhì)量。

圖3 套管設(shè)計變更圖樣

4 結(jié)束語

通過對多臺此類設(shè)備的制造，成功解決了這種筒體直徑較小、無人孔設(shè)計的夾套容器所帶來的制造工序方面的難題和復(fù)合鋼板先焊復(fù)層所帶來的一系列焊接中的難點。 同時，優(yōu)化了套管和2B 焊縫坡口的結(jié)構(gòu)， 滿足了設(shè)備制造相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的各項要求，為今后此類設(shè)備的制造與檢驗提供了一條可借鑒經(jīng)驗。