魏 陽 劉佳偉 黃永亮 黃 曼

(1.紹興文理學(xué)院 土木工程學(xué)院，浙江 紹興 312000；2.浙江省有色金屬地質(zhì)勘查局，浙江 紹興 312000)

0 引言

地面沉降是在自然因素和人為因素共同作用下，對(duì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展、環(huán)境保護(hù)、城市建設(shè)以及人民生活造成嚴(yán)重危害的一種地質(zhì)災(zāi)害，它具有生成過程緩慢、波及范圍廣和結(jié)果不可逆等特點(diǎn)[1].目前，隨著城市化進(jìn)程的加快，地面沉降所帶來的危害已經(jīng)逐漸浮出表面，嚴(yán)重影響城市的發(fā)展.因此，采用科技手段針對(duì)沉降不明顯區(qū)域的預(yù)防措施以及沉降明顯區(qū)域的防治措施迫在眉睫.

地面發(fā)生沉降的主要原因是由抽取地下水導(dǎo)致的砂層的釋水壓縮以及軟土層的固結(jié)所引發(fā)[2].本文主要針對(duì)孔隙承壓水受地表外界因素影響較小，同時(shí)歷史上未對(duì)其進(jìn)行大規(guī)模開采利用區(qū)域進(jìn)行研究.即地面沉降主要由于軟土固結(jié)引起的區(qū)域.軟土固結(jié)是一個(gè)受多方面因素影響的復(fù)雜過程，它與沉降之間存在著復(fù)雜的非線性關(guān)系[3].因此正確合理的選擇沉降模型以及預(yù)測(cè)方式將使得沉降預(yù)測(cè)的結(jié)果更精確.目前，國(guó)內(nèi)外眾學(xué)者關(guān)于地面沉降的預(yù)測(cè)方式有很多，冉啟全、顧小蕓等[4]，在研究地面沉降時(shí)，將粘土層和含水層的多層土體作為一個(gè)三維整體考慮，從而建立三維水流和一維次固結(jié)變形的沉降耦合模型進(jìn)行預(yù)測(cè)；Tang等[5]應(yīng)用灰色系統(tǒng)理論預(yù)測(cè)了上海陸家嘴地區(qū)工程建筑對(duì)地面沉降的影響；Kim等[6]基于多源數(shù)據(jù)，建立了三陡市地面沉降信息系統(tǒng)，利用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)了該市的地面沉降量.李紅霞等[7]針對(duì)BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型存在的收斂速度慢、易陷入局部極小點(diǎn)的缺點(diǎn)，用遺傳算法優(yōu)化即神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的初始權(quán)重，建立了地面沉降模型等.

在此，筆者嘗試采用GMS軟件的空間構(gòu)建功能，對(duì)研究區(qū)由于軟土固結(jié)引起的地面沉降進(jìn)行計(jì)算與預(yù)測(cè)，確定研究區(qū)地面沉降綜合變化趨勢(shì).考慮到軟土地層往往透水性較差，孔隙水壓力消散和有效應(yīng)力增加是一個(gè)長(zhǎng)期的漸變過程[8]，因此研究區(qū)未來地面沉降主要包括兩方面的預(yù)測(cè)，一是現(xiàn)有條件下地面沉降未來的發(fā)展趨勢(shì)；二是根據(jù)用地規(guī)劃受未來人類工程活動(dòng)影響造成的地面沉降變化趨勢(shì)[9]，綜合兩者對(duì)研究區(qū)地面沉降進(jìn)行預(yù)測(cè)研究.

本文選取某市濱海地區(qū)作為研究區(qū)，綜合實(shí)地?cái)?shù)據(jù)，包括基礎(chǔ)地質(zhì)資料、氣象水文資料、沉降現(xiàn)狀監(jiān)測(cè)資料、工程勘察資料等，結(jié)合GMS軟件構(gòu)建某市濱海地區(qū)第四系土層空間結(jié)構(gòu)，并根據(jù)軟土各層沉降量預(yù)測(cè)研究結(jié)合人類工程活動(dòng)得出最終沉降量，最后研究結(jié)果可供后期用地單位參考，指導(dǎo)地面沉降防治工作.

1 研究區(qū)地質(zhì)概況

某市濱海地區(qū)位于浙江省中北部，其面積約為511.65 km2.自第四紀(jì)以來，研究區(qū)受多次海進(jìn)海退影響，形成海陸相交互沉積地層，按照由南至北的方向覆蓋層厚度逐漸增大，至北部靠近杭州灣一帶，第四系覆蓋層最大厚度超過100 m.在時(shí)空分布格局上，由于研究區(qū)在早更新世一直處于陸緣抬升階段，受侵蝕、剝蝕影響，因此下更新統(tǒng)地層缺失，中更新統(tǒng)～全新統(tǒng)地層在區(qū)域內(nèi)皆有分布.地層根據(jù)鉆孔揭露調(diào)查及鉆孔揭露，第四系地層從下而上分述如下：①中更新統(tǒng)嘉興組(Q2j)：根據(jù)成因類型，可細(xì)分為殘坡積層(el-dlQ2j)和坡洪積層(dl-plQ2j)；②上更新統(tǒng)下組：主要由河口相和河湖相交錯(cuò)沉積形成，以沖洪積(al-plQ31)和沖湖積(al-lQ31)地層為主，其巖性分布主要包括底部礫砂層，中部中細(xì)砂層以及上部粉質(zhì)粘土～粘質(zhì)粉土層；③上更新統(tǒng)上組：根據(jù)沉積時(shí)代劃分為上、下兩段.其中下段由濱?！珳\海灣相沉積形成，以海積(mQ32-1)和沖湖積(al-lQ32-1)地層為主，巖性為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土或者粉質(zhì)粘土(第三軟土層).上段地層以沖海積(al-mQ32-2)和海積(mQ32-2)為主.地層巖性為粘土～粉質(zhì)粘土(第二硬土層)；④全新統(tǒng)下組：由沖湖積(al-lQ41)和海積(mQ41)作用形成，巖性為淤泥質(zhì)土～粉質(zhì)粘土(第二軟土層)；⑤全新統(tǒng)中組：根據(jù)成因條件，可分為沖海積(al-mQ42)和海積(mQ42)兩套地層，其中沖海積(al-mQ42)地層巖性以粘土～粉質(zhì)粘土為主(第一硬土層)，海積(mQ42)地層巖性以淤泥質(zhì)粘土或淤泥為主；⑥全新統(tǒng)上組：成因類型相對(duì)復(fù)雜，包括沖海積～海積地層(al-mQ43)、沖湖積(al-lQ43)和湖沼積(lhQ43)，其中沖海積～海積地層(al-mQ43)以粉土～粉質(zhì)粘土為主，局部含有粉砂～細(xì)砂層，沖湖積(al-lQ43)和湖沼積(lhQ43)地層巖性逐步過度至粘土～淤泥質(zhì)粘土(第一軟土層).由此可見，研究區(qū)內(nèi)軟土層與硬土層互層.

2 構(gòu)建研究區(qū)三維地層格架模型

GMS軟件是由美國(guó)Brigham Young University的環(huán)境模型研究實(shí)驗(yàn)室研發(fā)的.它是一個(gè)綜合性的地質(zhì)建模、模擬和分析計(jì)算的軟件[10].

本研究通過相關(guān)部門收集了大量的工勘資料，包括道路橋梁工勘、房屋項(xiàng)目工勘以及河湖環(huán)境整治工勘資料，共計(jì)339個(gè)鉆孔.同時(shí)筆者經(jīng)過篩選舍棄了沒有打到基巖的鉆孔，最終選定83個(gè)鉆孔，對(duì)其巖土性質(zhì)重新進(jìn)行了標(biāo)準(zhǔn)化編錄.根據(jù)地區(qū)巖土工程行業(yè)勘察技術(shù)分層習(xí)慣[11]，研究區(qū)內(nèi)的第四系地層劃分為9個(gè)工程地質(zhì)層位.

通過GMS軟件，首先將研究區(qū)底圖導(dǎo)入GMS軟件中，在MAP模塊中定位后畫出研究區(qū)的邊界，由邊界生成TINS文件；然后將整理好的83個(gè)鉆孔資料包括土層的壓縮系數(shù)、固結(jié)系數(shù)等資料導(dǎo)入GMS軟件中的Borehole(鉆孔)模塊中生成鉆孔模型數(shù)據(jù)，利用Borehole中的自動(dòng)生成剖面功能生成鉆孔剖面；最后使用TIN模塊中的Horizons→Solid命令，根據(jù)研究區(qū)邊界生成地質(zhì)結(jié)構(gòu)實(shí)體，構(gòu)建研究區(qū)第四系三維軟土空間格架模型(見圖1).其中3-1和3-2合為第一軟土層，4為第一硬土層，5為第二軟土層，6為第二硬土層，7為第三軟土層.建立的模型不僅可從中獲取任一點(diǎn)的土層信息資料，也可為下文中地面沉降計(jì)算提供模型基礎(chǔ).

圖1 研究區(qū)第四系軟土空間格架圖

1為人工雜填土和粉質(zhì)粘土層，2為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土夾粉質(zhì)粘土層，3-1為淤泥質(zhì)層，3-2為淤泥質(zhì)粘土層，4為海陸交互相沉積形成的粉質(zhì)粘土層，5為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土～淤泥，6為沖海相沉積形成的粘土～粉質(zhì)粘土層，7為濱?！珳\海相沉積淤泥質(zhì)粘土及粘土層，8為河口及河湖沖積作用形成的砂卵礫石層，9為殘坡積含礫石粉質(zhì)粘土層.

3 研究區(qū)軟土地面沉降預(yù)測(cè)

3.1 預(yù)測(cè)技術(shù)與方法

本次對(duì)研究區(qū)的預(yù)測(cè)是大范圍的區(qū)域性沉降預(yù)測(cè)，由于其橫向距離遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于縱向距離，因此暫不考慮橫向土體的變化，以垂直方向上的壓縮變形為主，認(rèn)為土體的壓密排水過程符合太沙基一維固結(jié)理論，即土體變形是垂向一維的.以鉆孔資料為基礎(chǔ)，借助GMS軟件，將底部基巖設(shè)定為隔水邊界，建立整個(gè)調(diào)查研究區(qū)三維地質(zhì)模型進(jìn)行研究分析.

3.1.1 沉降模型

根據(jù)一維太沙基理論，地面沉降過程中由于含水層中水位下降，弱透水層中孔隙水壓也隨之降低,在假設(shè)含水層中所承受總壓力不變的情況下，有效應(yīng)力會(huì)増加[12].

σ′=σ-p

(1)

即： △σ′=-ρwg△h

(2)

式中：σ′為有效應(yīng)力，σ為總應(yīng)力，P為孔隙水壓力，ρw為水的密度，g為重力加速度，h為水頭值；

由于有效應(yīng)力的變化會(huì)產(chǎn)生土體骨架壓縮因此土體體積壓縮系數(shù)a可表示為：

(3)

式中：V為單元體的體積.

進(jìn)而土體垂向壓縮系數(shù)A可表示為：

(4)

式中：b0為土體的初始厚度.

根據(jù)一維太沙基有效應(yīng)力原理將式(2)、式(4)代入得：

(5)

式中：S為含水層土體的骨架儲(chǔ)水率.

因此一維垂向線彈性土體變形的基本計(jì)算公式為：

△b=-△hSb0

(6)

式中：△b為土層變形量，△h為水頭變化量.

即根據(jù)算出的水頭變化以及各軟土層的土體厚度代入沉降模型計(jì)算得各層土體變形量.

3.1.2 技術(shù)路線

結(jié)合現(xiàn)狀調(diào)查和評(píng)估結(jié)論，以第一、第二、第三軟土層為主要預(yù)測(cè)評(píng)價(jià)對(duì)象.構(gòu)建模型后，結(jié)合2015年—2018年現(xiàn)狀地面沉降的監(jiān)測(cè)結(jié)果，對(duì)該軟件的模擬結(jié)果進(jìn)行擬合和校正，由此確定后期預(yù)測(cè)模擬的參數(shù)，并通過該套參數(shù)對(duì)未來(2020年—2030年)研究區(qū)的地面沉降情況進(jìn)行預(yù)測(cè)分析，并得到相應(yīng)的預(yù)測(cè)沉降等值線平面圖.具體技術(shù)路線如圖2所示.

圖2技術(shù)路線圖

3.2 力學(xué)參數(shù)的選取

通過對(duì)研究區(qū)鉆孔資料中土質(zhì)的力學(xué)分析，發(fā)現(xiàn)某市濱海地區(qū)的土質(zhì)主要有以下幾個(gè)特點(diǎn)：①土層中(粉質(zhì)粘土、淤泥質(zhì)土等)天然含水量都較高，達(dá)到24.3%～45.6%，都比較接近于液限，中間工程地質(zhì)層含水量最大；②孔隙比都較大，其中淤泥質(zhì)土均大于1，部分大于1.5；③壓縮模量為1.25～13.5 MPa，壓縮系數(shù)為0.22～0.95 MPa-1，易壓縮；④強(qiáng)度較低，粘聚力(c)為10.2～32.3 kPa,內(nèi)摩擦角(φ)為10.5 °～26.5 °.具體的第四系軟土層力學(xué)參數(shù)的選取如下表1所示.部分鉆孔資料中存在力學(xué)試驗(yàn)，則采用其試驗(yàn)所得的力學(xué)參數(shù)，若無力學(xué)試驗(yàn)的鉆孔，則參考表1中參數(shù)選取其中間值.

3.3 地面沉降預(yù)測(cè)

模擬土體彈性或塑性形變，根據(jù)已有研究區(qū)2015年—2018年地面沉降速率分區(qū)圖(見圖3)， 選取時(shí)間年限為2015年—2018作為模型的檢驗(yàn)期，利用該數(shù)據(jù)資料檢驗(yàn)?zāi)Ｐ椭兴斎氲膮?shù)是否準(zhǔn)確，若模型預(yù)測(cè)結(jié)果準(zhǔn)確度不高，則繼續(xù)對(duì)模型參數(shù)進(jìn)行調(diào)整修正，經(jīng)過多次對(duì)參數(shù)的調(diào)整，直至模擬得到的沉降圖與已有資料相符合(像素重疊率到80%即為相符)[13]，即為模型檢驗(yàn)完成.模擬沉降結(jié)果圖如圖4所示，其像素重疊率達(dá)到91%，模型檢驗(yàn)完成.

表1 工程地質(zhì)層物理力學(xué)性質(zhì)參數(shù)一覽表

土層層號(hào)土層名稱天然含水量w%重度γkN·m-3孔隙比e0液限Wl%直剪固快壓縮模量粘聚力ckPa內(nèi)摩擦角φ.Es0.1-0.2MPa①粉質(zhì)粘土28.3～32.3/30.317.5～18.8/18.20.85～0.95/0.90231.4～33.6/32.514.3～15.2/14.7819.7～21.5/20.37.86～9.23/8.96②粉質(zhì)粘土27.5～31.2/29.3518.1～19.3/18.70.683～0.902/0.79329.8～32.2/3110.3～13.2/11.525.5～26.9/26.29.8～13.512③-1淤泥質(zhì)層35.3～40.2/38.216.8～18.2/17.51.009～1.125/1.10731.2～38.5/37.59.6～11.2/10.29.8～11.1/10.51.25～3.0/2.5③-2淤泥質(zhì)粘土層35.6～28.7/37.317.2～18.3/17.510.956～1.124/1.09735.4～38.2/36.912.8～14.6/13.511.7～13.4/12.42.4～4.8/3.2④粉質(zhì)粘土28.8～30.2/29.718.2～19.3/18.90.656～0.79/0.75833.3～35.2/34.615.5～17.6/16.516.3～18.1/17.88.25～11.3/10.25⑤淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土～淤泥38.9～45.6/43.016.15～17.23/16.621.127～1.50/1.34335.8～46.8/42.312.2～15.3/13.59.8～12.3/11.51.25～3.26/2.66⑥粘土～粉質(zhì)粘土層24.3～27.02/26.118.75～20.04/19.40.714～0.821/0.77629.4～36.0/32.529.0～36.3/32.317.4～19.9/18.66.95～8.33/7.02⑦淤泥質(zhì)粘土～粘性土24.6～30.1/28.016.8～18.45/17.50.996～1.102/1.07627.4～31.2/31.3511.2～12.6/12.2510.2～12.4/11.32.76～4.55/3.5⑧砂卵礫石⑨含礫石粉質(zhì)粘土26.5～30.1/28.018.75～20.25/19.50.667～0.786/0.7526.8～31.2/30.524.3～28.5/26.517.5～21.2/18.37.8～9.4/8.5

圖3地面沉降速率分區(qū)圖(2015年—2018年)

圖4某市濱海地區(qū)地面累積沉降圖(2015年—2018年)

經(jīng)過軟件預(yù)測(cè)，將硬土層和其他土層視作不可壓縮層，忽略其對(duì)地面沉降的貢獻(xiàn)，研究區(qū)南部及中部部分區(qū)域由于靠近丘陵山脈，受地層巖性條件的影響，沉降不明顯，故不做沉降預(yù)測(cè)[14].沉降預(yù)測(cè)年份越久，前期所需要的校正擬合時(shí)間段亦越長(zhǎng)，由于研究區(qū)地面沉降InSar監(jiān)測(cè)工作起步相對(duì)較晚，現(xiàn)有資料僅從2015年開始.因此，當(dāng)預(yù)測(cè)年限超過2030年后其預(yù)測(cè)可信度大大降低，綜合考慮將2030年作為預(yù)測(cè)的截止年限.最終得到結(jié)果上至下三層軟土各自沉降預(yù)測(cè)等值線圖如圖5、圖6、圖7所示，累計(jì)沉降等值線預(yù)測(cè)圖如圖8所示.

從預(yù)測(cè)結(jié)果看，在保持現(xiàn)狀條件不變的情況下，各軟土層在未來的10年時(shí)間中仍可出現(xiàn)沉降變形，最大沉降累計(jì)值約為147 mm，最大沉降速率為14.7 mm/a.三層軟土當(dāng)中以淺表第一層軟土對(duì)后期沉降貢獻(xiàn)值最大，第二層其次，第三層軟土由于埋藏深度較大，附加應(yīng)力對(duì)其影響相對(duì)較小，因此其產(chǎn)生的沉降變化值較小. 根據(jù)實(shí)地調(diào)查發(fā)現(xiàn)，變形主要集中分布于研究區(qū)北部回填區(qū)和研究區(qū)中部工程建設(shè)活躍區(qū).

圖5第一軟土層(2020年—2030年)沉降預(yù)測(cè)等值線圖

圖6第二軟土層(2020年—2030年)沉降預(yù)測(cè)等值線圖

圖7第三軟土層(2020年—2030年)沉降預(yù)測(cè)等值線圖

圖8三層軟土(2020年—2030年)累積沉降圖

4 地面沉降未來發(fā)展趨勢(shì)綜合預(yù)測(cè)

4.1 人類工程活動(dòng)對(duì)地面沉降的預(yù)測(cè)

由于軟土固結(jié)沉降是個(gè)極其緩慢的過程，其與時(shí)間周期的關(guān)系也十分密切[15].同時(shí)研究區(qū)進(jìn)行單一因素條件下的最終沉降量計(jì)算并將其作為沉降預(yù)測(cè)的標(biāo)準(zhǔn)往往有失偏頗，單因素計(jì)算過程中所用參數(shù)越少，單個(gè)參數(shù)的估計(jì)值對(duì)計(jì)算結(jié)果的精確程度影響愈大[16].因此，本文在上述預(yù)測(cè)基礎(chǔ)上，利用人類活動(dòng)越明顯，軟土的壓縮固結(jié)越快這一特性[17]，結(jié)合人類工程活動(dòng)對(duì)研究區(qū)進(jìn)行沉降預(yù)測(cè).

選取典型的因人類工程活動(dòng)形成的沉降的區(qū)塊，提取其已有的沉降變化情況歷史，將其作為其他類似區(qū)域人類工程活動(dòng)形成區(qū)域性地面沉降的預(yù)測(cè)依據(jù)，在已經(jīng)構(gòu)建的預(yù)測(cè)評(píng)價(jià)模型的基礎(chǔ)上，按照一定的時(shí)間軸進(jìn)行預(yù)測(cè).在預(yù)測(cè)過程中將土地按照規(guī)劃在人類工程活動(dòng)密集區(qū)施加建筑荷載進(jìn)行預(yù)測(cè).

建筑荷載所產(chǎn)生的地面沉降量包括基礎(chǔ)上部荷載產(chǎn)生的沉降量和相鄰基礎(chǔ)荷載因應(yīng)力擴(kuò)散產(chǎn)生的沉降量.根據(jù)實(shí)地調(diào)查的某市濱海地區(qū)建筑物荷載分布特征情況確定建筑荷載，建筑荷載按每層自重1.0 t/m2、每層承重0.2 t/m2計(jì)算.將實(shí)際建筑荷載區(qū)域概化為矩形區(qū)域，計(jì)算概化后的矩形區(qū)域建筑荷載影響下的地基附加應(yīng)力，得出影響范圍內(nèi)模型中各節(jié)點(diǎn)的附加應(yīng)力.則矩形基礎(chǔ)受垂直分布荷載作用下地基土中任意節(jié)點(diǎn)的豎向附加應(yīng)力系數(shù)asr為[18]：

式中：l為矩形的長(zhǎng)；b為矩形的寬；x、y、z為計(jì)算點(diǎn)坐標(biāo)值.

則任意節(jié)點(diǎn)的附加應(yīng)力為p=Pd×asr.

式中：Pd為建筑荷載.

通過施加附加荷載預(yù)測(cè)結(jié)果如圖9所示.

圖9人類工程活動(dòng)對(duì)地面沉降影響的預(yù)測(cè)模擬圖(2020年—2030年)

由此可見地面沉降較明顯區(qū)域與工程建設(shè)活躍區(qū)基本相吻合，其受工程建設(shè)影響，場(chǎng)地地面沉降的幅度要明顯大于農(nóng)、林、牧用地區(qū)域.在2020年—2030年預(yù)測(cè)時(shí)間段內(nèi)，最大沉降量約為83 mm.在最大沉降區(qū)域外圍，沉降量逐漸減小30～60 mm內(nèi)，外圍農(nóng)業(yè)、林地等區(qū)塊內(nèi)沉降量基本小于30 mm.

4.2 地面沉降未來發(fā)展趨勢(shì)綜合預(yù)測(cè)

現(xiàn)狀存在的地面沉降在未來一定時(shí)期內(nèi)還會(huì)繼續(xù)發(fā)展，同時(shí)受人類工程活動(dòng)影響，局部區(qū)域地面沉降程度將進(jìn)一步加深.因此在兩者共同作用下，研究區(qū)內(nèi)地面沉降將出現(xiàn)新的變化趨勢(shì).根據(jù)對(duì)現(xiàn)狀沉降未來發(fā)展趨勢(shì)和人類工程活動(dòng)綜合影響趨勢(shì)的分別預(yù)測(cè)，將兩者結(jié)果進(jìn)行合并疊加，獲得研究區(qū)范圍內(nèi)軟土層結(jié)合人類工程活動(dòng)累計(jì)沉降等值線圖，如圖10所示.

圖10軟土層結(jié)合人類工程活動(dòng)累計(jì)沉降等值線圖

預(yù)測(cè)結(jié)果表明，在2020年—2030年期間，研究區(qū)范圍內(nèi)在人類工程活動(dòng)和現(xiàn)狀地面沉降繼續(xù)發(fā)展兩大因素的共同作用下，地面沉降影響范圍將進(jìn)一步擴(kuò)大，最大沉降量為189 mm.

5 結(jié)論與建議

本文根據(jù)鉆孔資料，借助GMS軟件，建立整個(gè)調(diào)查研究區(qū)三維地質(zhì)模型，結(jié)合現(xiàn)狀調(diào)查和評(píng)估結(jié)論，以第一、第二、第三軟土層為主要預(yù)測(cè)評(píng)價(jià)對(duì)象.通過與2015年—2018年現(xiàn)狀地面沉降的監(jiān)測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，對(duì)該軟件的模擬結(jié)果進(jìn)行擬合和校正，由此確定后期預(yù)測(cè)模擬的參數(shù)，并通過該套參數(shù)對(duì)未來(2020年—2030年)研究區(qū)的地面沉降情況進(jìn)行預(yù)測(cè)分析，并得到相應(yīng)的預(yù)測(cè)沉降等值線圖，最終得出了以下幾點(diǎn)結(jié)論：

(1)在標(biāo)準(zhǔn)化某市濱海地區(qū)所有鉆孔資料的基礎(chǔ)上，應(yīng)用GMS軟件構(gòu)建第四系軟土空間格架模型，在保持現(xiàn)狀條件不變的情況下，得出各軟土層在未來的10年時(shí)間中最大沉降累計(jì)值約為147 mm，最大沉降速率為14.7 mm/a.三層軟土當(dāng)中以淺表第一層軟土對(duì)后期沉降貢獻(xiàn)值最大，第二層其次，第三層軟土由于埋藏深度較大，貢獻(xiàn)值最小.

(2)通過GMS軟件預(yù)測(cè)2020年—2030年地面沉降預(yù)測(cè)在人類工程活動(dòng)和現(xiàn)狀地面沉降繼續(xù)發(fā)展兩大因素的共同作用下，地面沉降影響范圍將進(jìn)一步擴(kuò)大，最大沉降量為189 mm，最大沉降速率為18.9 mm/a.最終的軟土層結(jié)合人類工程活動(dòng)累計(jì)沉降等值線圖，可為研究區(qū)沉降分區(qū)提供依據(jù)，具體如何分區(qū)工作將在以后的研究中加以完善.

(3)根據(jù)研究區(qū)地面沉降的形成機(jī)制，其主要原因是軟土層固結(jié)壓縮和局部建設(shè)地塊密集人類工程活動(dòng)作用引起的，因此可以通過加強(qiáng)對(duì)地面沉降的監(jiān)測(cè)，掌握其實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)，以此作為防治和規(guī)避地面沉降造成危害的主要方法.