趙合楠(四川大學(xué)化學(xué)工程學(xué)院,四川 成都610065)
變壓吸附(Pressure Swing Adsorption,以下簡稱PSA)是對氣體混合物進(jìn)行提純的工藝過程,該工藝是以多孔性固體物質(zhì)(吸附劑)內(nèi)部表面對氣體分子的物理吸附為基礎(chǔ),在兩種壓力狀態(tài)之間工作的可逆的物理吸附過程。在分離過程中,氣體組分在升壓時吸附,降壓時解吸。不同組分由于其吸附和解吸特性不同,在壓力周期性的變化過程中實(shí)現(xiàn)分離。
作為變壓吸附最關(guān)鍵的設(shè)備,吸附器長期承受疲勞載荷的作用,易在應(yīng)力集中較高的焊縫部位產(chǎn)生疲勞裂紋,隨著交變載荷的繼續(xù)作用,疲勞裂紋會在壁厚方向不斷擴(kuò)展,最終導(dǎo)致吸附器發(fā)生開裂泄漏事故的發(fā)生。因此在吸附器分析設(shè)計(jì)時,往往要求盡量降低在焊縫部位集中應(yīng)力,以免降低吸附器的使用壽命?;谀壳皣鴥?nèi)吸附器裝置的統(tǒng)計(jì),絕大多數(shù)處于安全運(yùn)行中,極個別吸附器出現(xiàn)了裂紋,且裂紋基本均位于吸附器外接非受壓原件部位。本文通過軟件分析下封頭墊板角焊縫附近的應(yīng)力集中情況,提出針對E類焊縫的避免應(yīng)力集中的辦法和制造要求,以增加吸附器安全使用壽命。
為了說明問題,本文給出以下工程實(shí)例進(jìn)行分析。某公司油田伴生氣脫碳裝置中吸附器為Ⅱ類容器,主要受壓元件材料為Q345R,工作介質(zhì)主要為CH4、CO2等,設(shè)計(jì)壽命為15 年。其公稱直徑為1200mm,工作壓力為-0.08~0.7Mpa,工作溫度為40℃,設(shè)計(jì)壓力為0.88Mpa,水壓試驗(yàn)為1.1Mpa,設(shè)計(jì)溫度為80℃,腐蝕裕量取3.0mm,鋼板負(fù)偏差為0.3mm,焊接接頭系數(shù)為1.0,壓力波動循環(huán)次數(shù)為720000次,支撐方式為支承式支座(型號:B2 標(biāo)準(zhǔn):NB/T47065.4-2018)。
因,故根據(jù)JB4732-1995(2005 年確認(rèn))公式(7-1)可得計(jì)算厚度:mm,則筒體的設(shè)計(jì)厚度為mm??紤]腐蝕裕量,負(fù)壓工況以及疲勞工況,取筒體的名義厚度δn10mm,則筒體的有效厚度;對于標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的計(jì)算厚度,根據(jù)圖7-1查表確定mm,考慮腐蝕裕量,減薄成型,負(fù)壓工況以及疲勞工況,取封頭的名義厚度δn14mm,成型后的最小厚度為12mm,則封頭的有效厚度;支座墊板厚度。結(jié)構(gòu)尺寸如圖1??紤]打磨圓滑,在墊板周圍角焊縫與封頭焊接處倒R8的圓角。網(wǎng)格劃分如圖2。
圖1:吸附器結(jié)構(gòu)尺寸
圖2:網(wǎng)格劃分
吸附器不同工況下的第三強(qiáng)度當(dāng)量應(yīng)力云圖見圖3~5。
圖3:設(shè)計(jì)載荷工況
圖4:水壓試驗(yàn)載荷工況
圖5:疲勞載荷工況
如圖可見,在設(shè)計(jì)載荷工況下,墊板周圍角焊縫最大應(yīng)力為108.79Mpa,在水壓
試驗(yàn)載荷工況下墊板周圍角焊縫最大應(yīng)力為136.1Mpa,在疲勞載荷工況下,墊板周圍角焊縫最大應(yīng)力為96.54Mpa。
根據(jù)分析結(jié)果可知,在疲勞載荷工況下遠(yuǎn)離墊板處封頭的薄膜應(yīng)力約為48Mpa 左右,而墊板周圍封頭應(yīng)力值則將近100Mpa,可見墊板周圍結(jié)構(gòu)不連續(xù)導(dǎo)致應(yīng)力集中的情況發(fā)生。因此此處往往是疲勞設(shè)備裂紋出現(xiàn)的源頭。在實(shí)際工程中,為了避免出現(xiàn)應(yīng)力集中,可采用以下辦法:
①吸附器支撐方式采用裙座或者剛性環(huán)支撐,該結(jié)構(gòu)與筒體或封頭采用連續(xù)周邊焊接,避免了局部焊接不連續(xù)導(dǎo)致的峰值應(yīng)力過大;
②受壓元件與非受壓原件焊接,盡量選擇對接接頭形式,這種焊接方式可避免結(jié)構(gòu)不連續(xù),同時方面做無損檢測;
③對于個別小型吸附器而言,無法避開的情況下,可采用增加設(shè)備壁厚,從而降低設(shè)備本體薄膜應(yīng)力的辦法來降低峰值應(yīng)力;
④制造過程中,將所有焊縫打磨圓滑過渡,避免焊縫處結(jié)構(gòu)不連續(xù),降低峰值應(yīng)力。