王旭陽,于曉東,孫軍,呂世杰,劉增輝
天潤曲軸股份有限公司 山東威海 264413
內(nèi)燃機(jī)在工作時,曲軸承受著周期性變化的氣體壓力和活塞連桿組往復(fù)運(yùn)動及旋轉(zhuǎn)運(yùn)動的慣性力,其工作環(huán)境非常惡劣。曲軸長期受到周期性的彎曲、扭轉(zhuǎn)和振動等復(fù)雜載荷的作用,極易出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)、彎曲變形甚至產(chǎn)生裂紋和斷裂[1-2]。某非調(diào)質(zhì)鋼曲軸運(yùn)行了約2萬km,在第4主軸承圓角附近斷裂,第4主軸承軸頸磨損出現(xiàn)溝槽,軸頸表面燒傷至黑色,如圖1所示。曲軸加工的主要工藝流程:鍛造→控溫冷卻→表面淬火→回火→機(jī)加工。
圖1 失效曲軸
使用ARL EasySpark 1160直讀光譜儀檢驗(yàn)化學(xué)成分,使用HBS-3000布氏硬度計、HV-50型維氏硬度計、MTS C43拉伸試驗(yàn)機(jī)等檢驗(yàn)材料的力學(xué)性能,使用ZEISS Axio Observer D1M顯微鏡觀察斷口附近的顯微組織。通過以上方法,分析查找曲軸失效的原因。
對斷口表面進(jìn)行觀察,軸頸表面燒蝕呈黑色并拉出溝槽,如圖2所示。從斷口形態(tài)看,失效模式為彎扭復(fù)合斷裂,裂紋源區(qū)位于第4主軸承圓角附近,源區(qū)有疲勞擴(kuò)展痕跡;瞬斷區(qū)面積約占斷面的2/3,解理斷裂特征明顯,推測斷裂時的應(yīng)力較大[3]。
圖2 斷面及燒蝕軸頸
在第4主斷裂位置附近的曲柄取樣進(jìn)行化學(xué)成分檢測,結(jié)果見表1,符合技術(shù)要求。
表1 化學(xué)成分檢測結(jié)果(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)
從斷口裂紋源處取樣,使用2%的硝酸乙醇浸蝕,腐蝕后的淬火區(qū)如圖3所示,可見軸頸正常淬火區(qū)出現(xiàn)一層白亮區(qū)。依據(jù)GB/T 6394—2002和GB/T 13320—1991評判基體組織為珠光體+網(wǎng)狀鐵素體,晶粒度7~7.5級(技術(shù)要求5~8級),帶狀組織1級,如圖4a所示。依據(jù)JB/T 9211—1999評判淬火區(qū)組織為6級馬氏體,如圖4b所示。圖4c為軸頸淬火區(qū)與白亮區(qū)的交界,圖4d為軸頸燒蝕位置的白亮區(qū),圖4e為白亮區(qū)放大,組織粗大,可見晶粒輪廓,并出現(xiàn)魏氏體組織[4]。
圖3 腐蝕后的淬火區(qū)
圖4 淬火區(qū)及基體組織
從失效曲軸后端大盤位置取軸向拉伸試樣,按照GB/T 228—2002規(guī)定的方法加工,力學(xué)性能檢驗(yàn)結(jié)果見表2,符合技術(shù)要求。
按照GB/T 5617—2005規(guī)定的測定方法,分別對失效軸頸及正常軸頸進(jìn)行淬火層硬度梯度檢驗(yàn)。如圖5所示,拉傷軸頸表面1000μm以內(nèi)出現(xiàn)明顯的硬度降低,硬度曲線近似呈拋物線形,隨著深度增加,軸頸燒蝕的影響逐漸變小。
圖5 軸頸淬火層深
曲軸斷面在裂紋源附近出現(xiàn)很小區(qū)域的疲勞擴(kuò)展區(qū),隨后是以解理斷裂特征為主的瞬斷區(qū),可判斷失效屬于高應(yīng)力、低周疲勞斷裂[5]。第4主軸頸燒蝕至黑色,表面出現(xiàn)拉傷溝槽,而斷口沒出現(xiàn)因高溫導(dǎo)致的氧化色。因此,判斷曲軸斷裂在軸頸燒蝕后。軸頸近表面淬火區(qū)組織粗大,局部出現(xiàn)魏氏體組織;軸頸燒蝕位置硬度在1000μm內(nèi)出現(xiàn)大幅降低,這些都是軸頸燒蝕過程中表面溫度急劇升高造成的。
曲軸斷裂的直接原因?yàn)檩S頸燒蝕。因軸頸表面存在圓周方向不均勻分布的連續(xù)或斷續(xù)溝槽,即出現(xiàn)拉瓦,可以推斷事故發(fā)生瞬間潤滑系中存在硬質(zhì)異物[6]。
表2 力學(xué)性能檢測結(jié)果
1)發(fā)動機(jī)廠家應(yīng)嚴(yán)格控制曲軸、連桿等部件的清潔度,曲軸、連桿等零件需嚴(yán)格清洗,不允許有毛刺等易脫落硬質(zhì)異物。
2)在發(fā)動機(jī)裝配過程中嚴(yán)格控制異物,比如砂粒、鋼屑、裝配工具老化產(chǎn)生的碎屑等。
3)用戶應(yīng)按規(guī)定時間和里程保養(yǎng),尤其是新車磨合期后,應(yīng)及早更換潤滑油,避免油底殼中磨損的金屬粉末、沖刷的微小毛刺嵌入軸瓦或堵塞油道。