張建剛， 孟慶明， 李 圍， 何 川

(1. 山東農(nóng)業(yè)大學(xué)水利土木工程學(xué)院， 山東 泰安 271018； 2. 中國電建集團鐵路建設(shè)有限公司， 北京 100044；3. 深圳市地鐵集團有限公司， 廣東 深圳 518026； 4. 西南交通大學(xué) 交通隧道工程教育部重點試驗室， 四川 成都 610031)

0 引言

盾構(gòu)隧道襯砌由管片通過接頭相互連接裝配而成。為確保隧道內(nèi)車輛、人員、電力管線的安全，或防止輸水隧洞內(nèi)外水源發(fā)生交叉污染，在管片接頭接縫面上布置防水密封墊防止隧道滲漏水是十分有必要的。

密封墊在接頭接縫空間的存在對管片接頭的受力和變形將產(chǎn)生影響，而管片接頭變形也會對密封墊的防水性能產(chǎn)生影響。黃宏偉等[1]將管片接頭易損性指標(biāo)分為混凝土壓潰、螺栓拉剪屈服、滲漏水等，并認(rèn)為接頭處剪力、彎矩等均會對接頭抗?jié)B易損性產(chǎn)生不利影響。朱合華等[2]給出了有無防水密封墊情況下管片接頭轉(zhuǎn)動剛度模型的參數(shù)取值方法。封坤等[3]對獅子洋隧道的管片接頭進行了足尺試驗，認(rèn)為止水材料對于接頭抗彎剛度的影響很小。張子新等[4]結(jié)合密封墊力學(xué)性能試驗和數(shù)值模擬方法，研究了錯縫量和張開量對于密封墊防水性能的階段性影響。吳煒楓等[5]對管片接頭在不同張開量和錯位量情況下的接縫防水能力和裝配力等進行了試驗。黃大維等[6]給出了關(guān)于防水密封墊布置形式和斷面形式的建議。龔琛杰等[7]提出了大直徑水下盾構(gòu)隧道接縫密封墊設(shè)計方法。文獻[8-10]從火災(zāi)、凍結(jié)、拼裝等角度探討了接縫密封墊滲漏水情況。綜上，目前關(guān)于管片密封墊防水的研究主要側(cè)重于材質(zhì)、斷面形狀、張開和錯位的適應(yīng)性、裝配力等，而關(guān)于管片接頭力學(xué)的研究并未考慮防水密封墊的承壓力。雖然密封墊在接頭處的承壓力很小，但其占據(jù)接縫空間，使接縫面有效承壓面積減少和形心變動，因此，仍將對接頭受力和變形產(chǎn)生影響。目前的研究缺乏對接頭受力與接縫防水共贏關(guān)系的探討，這正是本文要討論的問題。

利用可以模擬復(fù)雜接頭特性的管片接頭力學(xué)模型，研究不同寬度、不同位置、不同數(shù)量的密封墊對管片接頭的力學(xué)影響，討論兼顧受力和防水的管片接頭設(shè)計，給出實現(xiàn)受力和防水共贏的初步建議。

1 管片接頭力學(xué)計算模型

選取能體現(xiàn)接頭結(jié)構(gòu)復(fù)雜特性的管片接頭改進條帶算法[11]對帶有防水密封墊的管片接頭進行分析。

1.1 改進條帶算法計算原理和計算步驟

改進條帶算法總思路是： 借鑒高等混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計計算中條帶算法的思想，對混凝土接頭結(jié)構(gòu)采用先分層后綜合的方法進行求解。計算步驟分為3步： 1)材料分層階段； 2)接頭螺栓施加預(yù)緊力階段； 3)接頭正常受力階段。在接頭正常受力階段，接頭的變形和受力示意圖如圖1所示。對管片接頭施加彎矩和軸力，建立平衡方程組，解出相應(yīng)結(jié)果。該階段具體公式如式(1)和式(2)所示。

根據(jù)軸力平衡條件可得：

(1)

根據(jù)彎矩平衡條件可得：

k[x1-d(x1-x2)/H]}×(H/2-d)。

(2)

式中：N為管片接頭軸力；M為管片接頭彎矩；H為管片厚度；a為有效寬度；b為管片幅寬；m為管片結(jié)構(gòu)材料層數(shù)；n1為管片螺栓個數(shù)；d為螺栓中心到管片接頭上邊緣的距離；k為螺栓與端肋的共同剛度；T1′為經(jīng)換算后的螺栓預(yù)緊力；x1為接頭上邊緣變形量；x2為接頭下邊緣變形量；σi(h)為第i層接頭混凝土結(jié)構(gòu)層中高度h處對應(yīng)的混凝土壓力值。

(a) 變形

(b) 受力

Fig.1 Diagrams of joint deformation and stress during normal stress stage

1.2 改進條帶算法對復(fù)雜接縫面的體現(xiàn)

首先，根據(jù)接縫面的不同接觸區(qū)域?qū)⒐芷宇^實體結(jié)構(gòu)劃分為不同層，如圖2所示； 然后，根據(jù)計算精度要求，再分別進行二級細化分層，原則上總層數(shù)不少于50層。

圖2 改進條帶算法中管片接頭實體分層示意圖

Fig.2 Schematic diagram of stratification of segment joint in improved strip algorithm

將管片接頭結(jié)構(gòu)的承壓襯墊、防水密封墊、初始縫隙、螺栓和螺栓預(yù)緊力等各要素與混凝土端肋結(jié)構(gòu)統(tǒng)一在一起，通過上述分層，實現(xiàn)各層材料和變形特性的分別控制，化繁為簡。最后，把各層綜合起來，聯(lián)立求解方程組，計算出所需結(jié)果。

1.3 改進條帶算法的可靠性驗證

將改進條帶算法與有限元計算結(jié)果、接頭實體試驗結(jié)果以及經(jīng)過實體接頭試驗驗證的日本的Betongelenkel公式進行分析比較，證明改進條帶算法是較為可信的，具體參見文獻[11]。

2 防水密封墊的布置方式

通過以下3個方面對防水密封墊進行研究，即： 不同位置密封墊、不同寬度密封墊、不同數(shù)量密封墊。

為便于研究，其他管片接頭的主要參數(shù)保持一致，例如： 管片厚度統(tǒng)一取0.5 m，管片寬度為2.0 m，管片采用C50混凝土、直螺栓接頭，螺栓直徑取36 mm，接縫中間加填1 mm厚的承壓襯墊。

2.1 不同位置的密封墊

將密封墊布置在接縫面的不同位置，以密封墊中心到襯砌結(jié)構(gòu)外緣的距離為基準(zhǔn)，分別考慮設(shè)置在距管片外邊緣2 cm位置、距外邊緣12 cm位置、管片接縫面中央位置(距外邊緣25 cm)3種情況，具體如圖3所示。防水密封墊寬度統(tǒng)一取4 cm，高度統(tǒng)一取3 cm。其中，圖3(a)情形僅用于力學(xué)比較，表示極端情況，在實際接頭制作使用中有諸多困難。

(a) 距外邊緣2 cm

(b) 距外邊緣12 cm

(c) 距外邊緣25 cm

Fig.3 Arrangement of segment joint when positions of water sealing gaskets are different (unit: cm)

2.2 不同寬度的密封墊

分別取防水密封墊的寬度為4 cm和8 cm 2種情況進行研究。防水密封墊的中心距管片外邊緣的距離統(tǒng)一取10 cm，其余參數(shù)保持不變，具體如圖4所示。

(a) 密度墊寬度為4 cm

(b) 密度墊寬度為8 cm

Fig.4 Arrangement of segment joint when sizes of water sealing gaskets are different (unit: cm)

2.3 不同數(shù)量的密封墊

在同一個接縫面上，分別考慮防水密封墊按單側(cè)和雙側(cè)布置2種情況，具體如圖5所示。單側(cè)布置時，僅考慮防水密封墊靠近管片接頭的外側(cè)區(qū)域設(shè)置； 雙側(cè)布置時，考慮在管片接頭的內(nèi)外兩側(cè)設(shè)置。

(a) 1個防水密封墊(單側(cè)布置)

(b) 2個防水密封墊(雙側(cè)布置)

Fig.5 Arrangement of segment joint when numbers of water sealing gaskets are different (unit: cm)

3 防水密封墊位置不同時管片接頭受力對比

密封墊位置不同時管片接頭受力計算結(jié)果如圖6所示。

由圖6(a)可以看出，隨著密封墊位置從接縫面邊緣向中部移動，接頭抗彎剛度逐漸增大。從整環(huán)襯砌受力角度來看，較大的接頭抗彎剛度對于軟地層較為有利，可以防止整環(huán)襯砌發(fā)生過大變形、影響正常使用；較小的接頭抗彎剛度對硬地層較為有利，這樣可以發(fā)揮外部土層抗力的優(yōu)勢以達到以柔克剛的效果。

由圖6(b)和圖6(c)可以看出，隨著密封墊位置從接縫面邊緣向中部移動，接頭螺栓拉應(yīng)力和端面混凝土最大壓應(yīng)變逐漸減小。較小的螺栓拉應(yīng)力和混凝土壓應(yīng)變意味著管片接頭受力更安全，或者也可認(rèn)為螺栓受拉屈服和混凝土壓潰破壞發(fā)生延遲。

(a) 彎矩-轉(zhuǎn)角曲線

(b) 螺栓拉應(yīng)力-彎矩曲線

(c) 端面混凝土最大壓應(yīng)變-彎矩曲線

(d) 接縫張開量-彎矩曲線

圖6密封墊位置不同時管片接頭受力計算結(jié)果

Fig. 6 Calculating results of force of segment joint when positions of water sealing gaskets are different

由圖6(d)可以看出，隨著密封墊位置從接縫面邊緣向中部移動，接頭受拉邊緣的張開量逐漸減小。接縫邊緣的張開量和密封墊位置的張開量有一定關(guān)系。密封墊的防水能力主要與自身位置的張開量有關(guān)，如果密封墊處于接縫面受壓一側(cè)，不張開或張開很小，對防水影響不大；如果處于受拉側(cè)，則與接縫張開量正相關(guān)，即隨著密封墊接縫張開而張開，對防水不利。

將彎矩相同情況下密封墊位置不同時管片接頭受力計算結(jié)果匯總?cè)绫?所示。由表1可以看出，彎矩相同情況下密封墊位于接縫面中央部位時管片接頭的轉(zhuǎn)角、接縫張開量、螺栓拉應(yīng)力、混凝土最大壓應(yīng)變均偏小，說明這種情況受力是較好的。

表1 彎矩相同情況下密封墊位置不同時管片接頭受力計算結(jié)果

4 防水密封墊寬度不同時管片接頭受力對比

防水密封墊寬度不同時管片接頭的受力計算結(jié)果如圖7所示。

由圖7(a)可以看出，當(dāng)密封墊寬度增大到8 cm時，接頭的抗彎剛度相應(yīng)減小，減小量并不十分明顯。從整環(huán)結(jié)構(gòu)受力角度看，小寬度密封墊對于軟地層較有利，大寬度對硬地層較有利，但差別不大。

由圖7(b)和圖7(c)可以看出，當(dāng)密封墊寬度增大到8 cm時，接頭對應(yīng)的螺栓拉應(yīng)力有輕微增大，而端面混凝土最大壓應(yīng)變則明顯增大。密封墊的寬度增大意味著管片接頭受力不好，易損壞，尤其是易出現(xiàn)混凝土壓潰脆性破壞。

(a) 彎矩-轉(zhuǎn)角曲線

(b) 螺栓拉應(yīng)力-彎矩曲線

(c) 端面混凝土最大壓應(yīng)變-彎矩曲線

(d) 接縫張開量-彎矩曲線

圖7密封墊寬度不同時管片接頭的受力計算結(jié)果

Fig. 7 Calculating results of force of segment joint when sizes of water sealing gaskets are different

由圖7(d)可以看出，當(dāng)密封墊寬度增大到8 cm時，接頭受拉邊緣的張開量有所增大。接縫張開將使密封墊防水能力降低，但是密封墊寬度增大又使得防水能力提高，所以寬度對防水的具體影響需綜合考慮確定。

彎矩相同情況下密封墊寬度不同時管片接頭受力計算結(jié)果如表2所示。

由表2可以看出，相同彎矩時，采用較大寬度的密封墊對接頭各項性能具有削弱作用。雖然增大密封墊寬度可以提高防水能力，但會增加造價及增大密封墊施工裝配力。綜上可看出，密封墊寬度的取值需要兼顧力學(xué)、防水和造價。

表2 彎矩相同情況下密封墊寬度不同時管片接頭受力計算結(jié)果

5 防水密封墊數(shù)量不同時管片接頭受力對比

密封墊數(shù)量不同時管片接頭受力計算結(jié)果如圖8所示。

由圖8可以看出，當(dāng)密封墊從單側(cè)布置變?yōu)殡p側(cè)布置時，各參數(shù)變化均不大。負彎矩作用下(即隧道內(nèi)側(cè)受壓)，雙側(cè)布置與單側(cè)布置相比，接頭抗彎剛度、螺栓拉應(yīng)力略有減小，而混凝土壓應(yīng)變增大、接縫張開量略有增大。

從管片接頭受力安全來看，密封墊雙側(cè)布置時管片接頭在負彎矩下可能會出現(xiàn)螺栓松弛、混凝土提前壓潰等情況，但程度并不嚴(yán)重。

從防水角度看，在雙側(cè)布置方案下管片接頭受彎時，始終有一側(cè)的密封墊沒張開或張開量很小，因此，密封墊雙側(cè)布置比單側(cè)布置更有保障。

6 兼顧受力與防水的管片接頭設(shè)計

根據(jù)以上研究，綜合考慮接頭力學(xué)的安全性和接縫防水需求等對管片接頭設(shè)計作出如下分析。

處于軟弱地層的隧道襯砌，為防止地面堆載等原因引起整環(huán)管片變形過大，管片接頭要有較好的抗彎剛度；另外，可以考慮將密封墊靠近接縫面中部布置，防水允許時亦可以考慮采用小寬度的密封墊。從受力角度看，這種做法能保持接頭抗彎剛度處于較高水平，并且延遲了接縫混凝土壓潰和螺栓受拉屈服破壞，管片接頭受力更安全； 從防水角度看，此時該密封墊的張開量小，張開變幅最小，所以防水能力更有保障。

對于處于硬地層的隧道襯砌，土層抗力大且持久，在確保安全的情況下應(yīng)盡量選用柔性接頭，管片接頭抗彎剛度取較小值； 密封墊可以考慮靠近接縫面的邊緣設(shè)置，造價允許時亦可考慮采用大寬度密封墊。從受力角度看，這種做法對管片接頭受力不好，建議同時采取改進接縫面接觸方式、改善螺栓材質(zhì)等措施，以達到延緩接頭破壞的目的。從防水角度看，密封墊靠近接縫面邊緣時，張開量較大，因此，選用內(nèi)外雙側(cè)防水較為合適。如果硬質(zhì)土層抗力能長期保持，在隧道外壁注漿以提高隧道整圓度，這將對整環(huán)受力和變形、管片接頭受力和接縫防水有利。

(a) 彎矩-轉(zhuǎn)角曲線

(b) 螺栓拉應(yīng)力-彎矩曲線

(c) 端面混凝土最大壓應(yīng)變-彎矩曲線

(d) 接縫張開量-彎矩曲線

Fig.8 Calculating results of force of segment joint when numbers of waterproof gaskets are different

某些情況下，處于硬地層的隧道襯砌，如果遇到水壓高、儲水豐富、地層來壓復(fù)雜或襯砌結(jié)構(gòu)復(fù)雜、裝配工藝特殊等情況，就不可隨意選用柔性接頭，相應(yīng)地密封墊布置也要謹(jǐn)慎處理。

7 結(jié)論與建議

本文分析了密封墊的位置、寬度、數(shù)量對管片接頭受力的影響，探討了管片接頭受力安全和接縫面密封墊防水能力的相互關(guān)系，并給出了相應(yīng)的初步建議。具體如下。

1)管片接頭的密封墊靠近接縫面中部布置時，可以使管片接頭保持較高的抗彎剛度水平，降低接頭混凝土壓潰和螺栓受拉屈服風(fēng)險，保證管片接頭受力安全，同時接縫部位的防水能力較好。

2)管片接頭的密封墊靠近接縫面邊緣布置或者采取大寬度密封墊時，可以有效降低管片接頭抗彎剛度水平。同時，為了確保管片接頭受力安全，建議改進接縫面接觸方式和改善螺栓材質(zhì)等。采用雙側(cè)密封墊防水或外壁注漿等措施對接頭受力和接縫防水均有利。

實際施工過程很復(fù)雜，總有某個環(huán)節(jié)可能會成為盾構(gòu)隧道管片接頭結(jié)構(gòu)設(shè)計的控制因素，上述建議僅僅基于常規(guī)情形。針對具體工程時，還要對施工拼裝工藝、地層變形穩(wěn)定情況、接頭張開風(fēng)險、地層水壓和蓄水、襯砌防排水方案等因素逐一討論，再綜合確定采用哪種接頭形式。