鄧建
浙江鼎盛汽車緊固件有限公司 浙江 嘉興 314000
收到零件號(hào)為G01-07007 規(guī)格為M16×2.0×40的10.9級(jí)六角法蘭螺栓斷件2件,螺栓表面油磷化,樣件如下圖,螺栓材質(zhì)為40Cr。經(jīng)委托方描述,螺栓在實(shí)際安裝過程中斷裂, 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際裝配扭矩為390~4300Nm,委托方要求分析螺栓實(shí)際斷裂原因。
圖1 委托方樣件宏觀形貌
圖1所示為樣品宏觀形貌,從宏觀形貌可見,螺栓在斷裂前發(fā)生了明顯的塑性變形,整個(gè)斷口宏觀上可以分為3個(gè)區(qū):斷裂源、放射區(qū)和終斷區(qū)。斷裂源區(qū)位于螺栓邊緣,如上圖1-2A區(qū)所示,該區(qū)域面積較?。环派鋮^(qū)為快速斷裂的脆性斷裂區(qū),呈現(xiàn)明顯的放射狀條紋特征,放射狀條紋沿螺栓擰緊方向呈旋轉(zhuǎn)狀,并收斂與A區(qū),即A點(diǎn)為斷裂源,放射區(qū)面積較大,約占有整個(gè)端口面積的70%~80%;并在螺栓斷口四周形成了剪切唇,剪切唇表面光滑,與拉應(yīng)力成45°角。這些特征表明,該螺栓斷口是在扭轉(zhuǎn)載荷作用下發(fā)生的混合型斷裂。
采用直讀光譜法對(duì)螺栓進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如下表所示,其化學(xué)成分符合40Cr鋼的要求。
C%Si%Mn%P%S%Cr%標(biāo)準(zhǔn)0.37-0.44 0.17-0.37 0.50-0.80≤0.025≤0.025 0.80-1.10實(shí)測(cè)0.38 0.18 0.61 0.015 0.005 0.91
對(duì)該產(chǎn)品進(jìn)行洛氏硬度測(cè)試,硬度均值為36.7HRC,均符合標(biāo)準(zhǔn)GB/T 3098.1-2010的要求(32~39HRC)。
根據(jù)委托方提供,該款零件的實(shí)際摩擦系數(shù)在0.08~0.10之間,且實(shí)際裝配扭矩為390~430Nm,根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)GB/T16823.3-2010對(duì)裝配扭矩及摩擦系數(shù)進(jìn)行計(jì)算:
預(yù)緊力下扭矩T(Nm)預(yù)緊力kN總摩擦系數(shù)μtot預(yù)緊力與保證載荷比率%390.0 179.1 0.080 137.8%430.0 197.5 0.080 151.9%390.0 147.6 0.100 113.5%430.0 162.8 0.100 125.2%
從上述分析結(jié)果可知,螺栓所有機(jī)械性能均符合標(biāo)準(zhǔn)要求。根據(jù)宏觀分析結(jié)果可知,螺栓在斷裂前發(fā)生了明顯的塑性形變,說明螺栓在斷裂前承受了較大的軸向拉伸力。
通過送樣人反饋的摩擦系數(shù)及客戶實(shí)際裝配扭矩計(jì)算可知,螺栓所產(chǎn)生的最大軸向力為197.5kN,約占保證載荷的151.9%,而螺栓所產(chǎn)生的最小軸向力為147.6kN,約占保證載荷的113.5%,故螺栓在實(shí)際裝配中,所產(chǎn)生的軸向拉伸力已遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了螺栓的保證載荷。
根據(jù)國(guó)標(biāo)GBT3098.13第4條計(jì)算M16×2.0最小破壞扭矩為376.59kN,螺栓在塑性變形后的最小破壞扭矩約為252.95Nm。而實(shí)際裝配扭矩為390~430Nm,已遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了螺栓的保證最小破壞扭矩,在塑性形變后螺栓不能繼續(xù)承受該裝配扭矩而發(fā)生扭轉(zhuǎn)斷裂。
綜上所述,螺栓在裝配過程中承受較大的裝配力矩,導(dǎo)致螺栓拉長(zhǎng)變形,變形后螺栓無(wú)法繼續(xù)承受該裝配扭矩,導(dǎo)致旋轉(zhuǎn)力大于螺栓變形后的實(shí)際破壞扭矩,促使螺栓在擰緊過程中發(fā)生斷裂。
產(chǎn)品在實(shí)際設(shè)計(jì)中,未考慮到螺栓的破壞扭矩,及螺栓的綜合受力性能,導(dǎo)致在實(shí)際裝配中所產(chǎn)生的軸向拉伸力及破壞扭矩,超過了螺栓的安全承載性能,最終導(dǎo)致螺栓斷裂。
在設(shè)計(jì)中,應(yīng)綜合考慮螺栓的摩擦系數(shù)、實(shí)際裝配扭矩和螺栓的受力情況,不能一味的認(rèn)為軸向拉伸力越大其鎖緊效果就越好。充分的利用螺栓的性能,才能達(dá)到更好的鎖緊效果。