(青島蘭石重型機(jī)械設(shè)備有限公司，青島 266426)

熱壁加氫反應(yīng)器是煉油、化工加氫裂化裝置中的關(guān)鍵設(shè)備，也是制造最復(fù)雜、技術(shù)要求最高的裝置，通常在高溫、高壓等惡劣條件下使用。20世紀(jì)70年代后，隨著市場(chǎng)對(duì)產(chǎn)品要求的提高和制造工藝的成熟，熱壁加氫反應(yīng)器在市場(chǎng)上逐漸代替了冷壁加氫反應(yīng)器。我國(guó)在20世紀(jì)70年代到80年代才開(kāi)始從國(guó)外引進(jìn)熱壁加氫反應(yīng)器的制造技術(shù)。

由于熱壁加氫反應(yīng)器在使用時(shí)存在介質(zhì)腐蝕、氫腐蝕、應(yīng)力腐蝕、回火脆化等問(wèn)題，所以其屬于高危設(shè)備，對(duì)焊接的要求很高，此類(lèi)設(shè)備應(yīng)進(jìn)行無(wú)損檢測(cè)，尤其是對(duì)焊接難度大，易出現(xiàn)缺陷的接管類(lèi)焊縫更應(yīng)進(jìn)行無(wú)損檢測(cè)。加氫反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)示意如圖1所示。

圖1 加氫反應(yīng)器結(jié)構(gòu)示意

加氫反應(yīng)器大量使用接管角焊縫，由于其結(jié)構(gòu)特殊，幾何條件復(fù)雜，所以焊接工藝繁復(fù)，焊接質(zhì)量無(wú)法保證，且對(duì)超聲波檢測(cè)的要求更高，也就要求質(zhì)保部門(mén)采取更為有效的檢測(cè)方法和檢測(cè)工藝，筆者介紹了接管角焊縫超聲波檢測(cè)方法，尤其對(duì)發(fā)現(xiàn)缺陷后如何確定其具體深度，如何對(duì)缺陷定位這一問(wèn)題做了進(jìn)一步論述。

圖2 插入式接管角焊縫結(jié)構(gòu)示意

圖3 安放式接管角焊縫結(jié)構(gòu)示意

圖4 馬鞍形接管焊縫剖面圖

1 接管角焊縫的結(jié)構(gòu)

幾種接管焊縫的結(jié)構(gòu)示意如圖2～4所示。接管類(lèi)焊縫對(duì)焊接的工藝要求很高，若是采用氣割開(kāi)孔，在開(kāi)孔后，其表面非常粗糙，打磨工作量很大，坡口的尺寸也難以保證，而給后續(xù)焊接帶來(lái)影響，尤其是筒體內(nèi)壁堆焊不銹鋼層之后，很容易引起磁偏吹，在焊縫內(nèi)表面容易產(chǎn)生未熔合、未焊透等缺陷，在進(jìn)行超聲波檢測(cè)時(shí)，對(duì)焊縫根部的掃查應(yīng)高度重視，尤其是針對(duì)大厚壁容器的焊縫檢測(cè)[1]。

2 探測(cè)面的選擇及探頭的選取

2.1 插入式接管角焊縫的超聲波檢測(cè)

插入式接管角焊縫在進(jìn)行超聲波檢測(cè)時(shí)，可以選取直探頭在位置1處(接管內(nèi)壁)對(duì)焊縫進(jìn)行檢測(cè)，也可以選取斜探頭在位置2和位置4(筒體內(nèi)壁)處進(jìn)行超聲波檢測(cè)。也可以從接管外壁采取二次波檢測(cè)，由于二次波對(duì)缺陷的評(píng)定要求較高，同時(shí)如果直射波能保證良好的缺陷檢出率，就要求采用直射波檢測(cè)。接管內(nèi)壁的檢測(cè)面平整，接管直徑能夠保證足夠的檢測(cè)空間，可以選取在位置3處進(jìn)行超聲波檢測(cè)。如果各檢測(cè)面厚度不大于25 mm，推薦選擇K1，K2.5斜探頭；檢測(cè)面厚度若大于25 mm，推薦選擇K1，K2斜探頭。

2.2 安放式接管角焊縫的超聲波檢測(cè)

安放式接管角焊縫在進(jìn)行超聲波檢測(cè)時(shí)，可以選取直探頭在位置1處(筒體內(nèi)壁)對(duì)焊縫進(jìn)行檢測(cè)，在位置3(接管內(nèi)壁)處利用直射波進(jìn)行檢測(cè)，如果接管壁厚不大，也可以從位置2(接管外壁)處利用二次波檢測(cè)，斜探頭與插入式接管超聲波檢測(cè)的方法相同。

接管角焊縫超聲波檢測(cè)一般采用直探頭檢測(cè)，但是由于對(duì)現(xiàn)場(chǎng)焊縫的焊接表面質(zhì)量、鉚工工裝質(zhì)量及打磨質(zhì)量的要求，以及加氫接管內(nèi)壁大多為內(nèi)壁堆焊，所以無(wú)法進(jìn)行直探頭檢測(cè)，而采用斜探頭進(jìn)行檢測(cè)，直探頭作為輔助檢測(cè)手段[2]。

進(jìn)行接管角焊縫的超聲波檢測(cè)時(shí)，應(yīng)該實(shí)際參考接管的具體結(jié)構(gòu)，從多種位置采用合適的超聲方法進(jìn)行檢測(cè)。

3 檢測(cè)靈敏度

接管角焊縫斜探頭或直探頭檢測(cè)的靈敏度如表1所示。

表1 接管角焊縫斜探頭或直探頭檢測(cè)的靈敏度

4 曲面補(bǔ)償

曲面工件的超聲波檢測(cè)時(shí)，如果不能滿(mǎn)足以下所述要求時(shí)，應(yīng)該進(jìn)行曲面補(bǔ)償，滿(mǎn)足時(shí)可以按照平板焊縫進(jìn)行檢測(cè)。

4.1 一般曲面的檢測(cè)要求

對(duì)于一般曲面，需要滿(mǎn)足的條件如式(1)所示。

(1)

式中：W為探頭接觸面的寬度，檢測(cè)環(huán)焊縫時(shí)為探頭的寬度，檢測(cè)縱焊縫時(shí)為探頭的長(zhǎng)度；D為曲面直徑。

4.2 較高曲面要求

對(duì)于較高曲面(對(duì)缺陷識(shí)別要求較高的工件曲面)，需要滿(mǎn)足的條件如式(2)所示。

(2)

耦合效果約為平板的80%左右。

直探頭檢測(cè)時(shí)，耦合試塊應(yīng)與工件的曲率半徑相同，材料也相同；斜探頭檢測(cè)時(shí)，試塊的曲率半徑與工件的曲率半徑相同，材料也相同，反射孔位置參照標(biāo)準(zhǔn)試塊來(lái)確定。

曲率試塊結(jié)構(gòu)示意如圖5所示[3]，A為入射點(diǎn)，B為反射孔位置，R為曲面試塊的外徑，β為折射角，由于

(3)

故可以通過(guò)式(4)計(jì)算出折射角。

(4)

式中：S為缺陷在平面工件中的水平距離；h為缺陷在曲面工件中的深度。

圖5 曲率試塊結(jié)構(gòu)示意

5 檢測(cè)區(qū)的打磨寬度

超聲檢測(cè)面包括檢測(cè)區(qū)和探頭的移動(dòng)區(qū)。

檢測(cè)區(qū)包括焊縫本身加上焊縫熔合線(xiàn)兩側(cè)各10 mm。探頭移動(dòng)區(qū)寬度與檢測(cè)方法有關(guān)，大厚壁容器采用直射波檢測(cè)，移動(dòng)區(qū)寬度為1.5Kt(t為檢測(cè)焊縫厚度,K為探頭的K值)，以150 mm厚度母材為例，采用K1探頭進(jìn)行檢測(cè)時(shí)，K1探頭的移動(dòng)區(qū)寬度為225 mm，再加上焊縫的寬度，最終需要打磨的寬度為2×(225+焊縫寬度+10) mm。

采用大K值探頭進(jìn)行檢測(cè)時(shí)，如果按照上面的公式進(jìn)行計(jì)算，則需要打磨的寬度非常大。加氫反應(yīng)器內(nèi)壁需要進(jìn)行堆焊，考慮組裝多節(jié)筒體后，由于自動(dòng)焊機(jī)臂長(zhǎng)不足，手工焊的工作量太大，大多選擇厚度一半以上作為檢測(cè)母材的厚度，如150 mm厚度，選擇t為80 mm，進(jìn)行探頭移動(dòng)區(qū)的計(jì)算。

加氫反應(yīng)器內(nèi)部多為堆焊不銹鋼層，現(xiàn)在大多采用自動(dòng)堆焊設(shè)備，盡可能地連續(xù)堆焊，很多時(shí)候，探頭移動(dòng)區(qū)域并不能滿(mǎn)足，這就需要考慮增加補(bǔ)償措施，以保證檢測(cè)質(zhì)量。

6 馬鞍形接管焊縫缺陷的定位

加氫反應(yīng)器多為大厚度、大直徑的容器，針對(duì)接管的超聲波檢測(cè)可以采用雙面雙側(cè)檢測(cè)，加之二次波回波復(fù)雜，難以判斷缺陷波，所以多采用直射波進(jìn)行缺陷的檢測(cè)。

直徑較大的接管與筒體的焊接處為馬鞍形，焊縫結(jié)構(gòu)復(fù)雜，按照一般缺陷的定位，檢測(cè)效果不好，接管的坡口弧度大，返修困難，焊接質(zhì)量不易保證。為了方便定位，將焊縫進(jìn)行分區(qū)，馬鞍形接管超聲檢測(cè)分區(qū)示意如圖6所示。將焊縫分為8個(gè)區(qū)：1區(qū)和5區(qū)位于軸向最高點(diǎn)，在筒體直徑很大的情況下，可以按照平板焊縫進(jìn)行檢測(cè)；3區(qū)和7區(qū)位于周向的最低點(diǎn)，可以參照筒體縱縫進(jìn)行檢測(cè)；其他2區(qū)、4區(qū)、6區(qū)、8區(qū)則根據(jù)不同的曲率半徑，參照1區(qū)、3區(qū)、5區(qū)、7區(qū)，通過(guò)相應(yīng)的關(guān)系式進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算。

圖6 馬鞍形接管的超聲檢測(cè)分區(qū)示意

6.1 1區(qū)和5區(qū)的定位計(jì)算

1區(qū)和5區(qū)位于軸向最高點(diǎn)，參照平板焊縫的直射波檢測(cè)，按照式(5)進(jìn)行計(jì)算。

H=nτ

(5)

式中：H為缺陷的深度；n為儀器調(diào)節(jié)比例；τ為儀器顯示深度。

L=nKτ

(6)

式中：L為缺陷的水平距離。

6.2 3區(qū)和7區(qū)的定位計(jì)算

3區(qū)和7區(qū)位于周向的最低點(diǎn)，參照筒體縱縫的超聲波檢測(cè)。外圓直射波檢測(cè)方法示意如圖7所示，圖中OA為筒體外圓半徑R，OB為筒體內(nèi)圓半徑r，AF為缺陷聲程S，β為探頭的折射角。

圖7 外圓直射波檢測(cè)方法示意

通過(guò)式(7)，(8)可以求出從外圓面檢測(cè)缺陷的埋藏深度以及水平距離。

(7)

式中:H為埋藏深度；d為平板中缺陷的深度。

(8)

通過(guò)式(9)，(10)可以求出從內(nèi)圓面檢測(cè)缺陷的埋藏深度及水平距離。

(9)

(10)

6.3 其他各區(qū)的定位計(jì)算

由于2區(qū)、4區(qū)、6區(qū)、8區(qū)的接管角焊縫超聲波檢測(cè)的曲面比較復(fù)雜，所以缺陷定位也比較復(fù)雜，選擇3區(qū)或7區(qū)作為參照區(qū)，從外圓或內(nèi)圓檢測(cè)時(shí)參照式(6)～(9)，確定缺陷深度H或者缺陷的水平距離L，但缺陷處的R和r應(yīng)進(jìn)行修正，以2區(qū)為例，選取45°處入射點(diǎn)作為優(yōu)化后代表2區(qū)進(jìn)行優(yōu)化計(jì)算。

(11)

式中：x為簡(jiǎn)化系數(shù)。

實(shí)際上每一個(gè)入射點(diǎn)的R,r都是不同的，這里的簡(jiǎn)化系數(shù)1.2是為了保證在定位準(zhǔn)確的前提下，更方便操作人員進(jìn)行計(jì)算，如果每一個(gè)入射點(diǎn)的簡(jiǎn)化系數(shù)都一一列舉，就失去了工程意義，經(jīng)驗(yàn)證，深度和水平距離誤差在5%以?xún)?nèi)，滿(mǎn)足定位要求。

7 結(jié)語(yǔ)

加氫反應(yīng)器接管的檢測(cè)工作一直是無(wú)損檢測(cè)工作中的難點(diǎn)，因其焊接成型難度高，接管質(zhì)量難以保證，檢測(cè)定位困難、焊工返修質(zhì)量差等問(wèn)題一直困擾著檢測(cè)工作者，一旦定位不準(zhǔn)，就會(huì)造成缺陷無(wú)法返修出來(lái)，這樣不僅浪費(fèi)時(shí)間，對(duì)資源也是極大的浪費(fèi)。作者結(jié)合實(shí)際工作經(jīng)驗(yàn)提出了簡(jiǎn)化系數(shù)的概念，以解決定位精度不高的問(wèn)題。