嵇月明

摘? 要：水電站經(jīng)過幾十年的運行，機組設(shè)備機型老化，效率低下，裝機容量偏小，急需更新改造。通過對發(fā)電水頭的確認，選擇綜合能量性能指標高的轉(zhuǎn)輪，達到增容目的。

關(guān)鍵詞：水電站;增容改造;發(fā)電水頭

中圖分類號：TV738 文獻標志碼：A 文章編號：2095-2945（2019）30-0147-02

Abstract： After decades of operation， the equipment of the hydropower station is aging， the efficiency is low， the installed capacity is small， and there is an urgent need for renovation. Through the confirmation of the power generation head， the runner with high comprehensive energy performance index is selected， so as to achieve the purpose of increasing capacity.

Keywords： hydropower station; capacity increase and transformation; power generation head

1 現(xiàn)有電站技術(shù)參數(shù)

機組設(shè)計裝機容量：1×2000kW+2×500kW（機組有約1m3的棄水）

豐水期時機組出力：1號機為2200kW;2號機為510kW;3號機為530kW

目前機組出力：1號機為2100kW;2號機為430kW;3號機為470kW

引水管道：1號機為Ф1.5m引水管;2、3號機為Ф1.2m的引水總管分叉成Ф0.5m的兩個引水管，兩個引水分管各帶一個Ф500的閥門。

2、3號機組參數(shù)

水輪機型號：HL110-WJ-60

發(fā)電機型號：TSWN99/46-8

調(diào)速器：XT-300

額定出力：（148～535）kW

額定水頭：（30～70）m

額定流量：（0.7～1.07）m3/s

額定轉(zhuǎn)速：750r/min

飛逸轉(zhuǎn)速：1300r/min

額定電壓：6300V

額定電流：57.2A

2 水輪機增容改造的可行性

HL110轉(zhuǎn)輪機型是老機型，用于180～220m水頭段，由于早期水力設(shè)計和試驗研究水平所限，該轉(zhuǎn)輪相對于現(xiàn)在開發(fā)的新轉(zhuǎn)輪有一些缺陷。

技術(shù)經(jīng)濟指標比較差，其主要設(shè)計參數(shù)如過流能力及空化性能與現(xiàn)代轉(zhuǎn)輪機型相比，相差很多。

效率較低，該轉(zhuǎn)輪模型最高效率為90.4%，與現(xiàn)代轉(zhuǎn)輪機型相比效率低一些。并且，機組運行后，經(jīng)空蝕破壞后的水輪機效率還要低。

目前國內(nèi)外混流式水輪機轉(zhuǎn)輪技術(shù)性能普遍提高，通過實驗研究已開發(fā)出效率、出力、空蝕等性能全面提高的中高水頭混流新機型如HLA575C機型。新機型的效率比HL110機型有很大提高，且能量指標也優(yōu)于HL110。

3 機組增容到600kW的轉(zhuǎn)輪改造方案

3.1 發(fā)電水頭的確認

引水系統(tǒng)水力損失測試工作是中小型水電站增容改造的重要環(huán)節(jié)。管道中的水力損失（hw）分為沿程水頭損失（hf）和局部水頭損失（hj）。由于該電站運行時間較長，有些技術(shù)參數(shù)丟失，所以該電站的水力損失計算只能估算。

3.1.1 沿程水頭損失（hf）的計算

引水總管的沿程水頭損失（hf1）的計算：

hf1=λlu2/d2g? ?式中λ=0.06

經(jīng)計算hf1=0.0097L1? ?hf1原=0.0091L1

分叉管的沿程水頭損失（hf2）的計算：

hf2=λlu2/d2g? ?式中λ=0.1

經(jīng)計算hf2=0.32L2? ?hf2原=0.30L2

3.1.2 局部水頭損失（hj）的計算

（1）管道入口處局部水頭損失

hj1=ζu2/2g? ?式中ζ=0.07

經(jīng)計算hj1=0.014? ?hj1原=0.013

（2）分支管處局部水頭損失

hj2=ζu2/2g? ?式中ζ=1

經(jīng)計算hj2=1.6? ?hj2原=1.5

（3）折圓管處局部水頭損失

引水管道中共有4個折圓管處，估取θ=300

hj3=ζu2/2g? ?式中ζ=0.073

經(jīng)計算hj3=0.026? ?hj3原=0.024

（4）閥門處局部水頭損失

計算機組運行時閥門的局部水頭損失：

hj4=ζu2/2g? ?式中ζ=0.02

經(jīng)計算hj4=0.032? ?hj4原=0.03

（5）管道擴散處局部水頭損失

hj5=ζu2/2g? ?式中ζ=1

經(jīng)計算hj5=1.6? ?hj5原=1.5

3.1.3 水力損失（hw）的計算

hw=hf+hj=3.272+0.0097L1+0.32L2

hw原=hf+hj=3.067+0.0091L1+0.3L2

估取總管段長L1=100m;L2=8m

hw=6.802m? ?hw原=6.377m

增容后管路的水力損失（hw）比增容前管路的水力損失（hw原）大了0.5m，由機組參數(shù)可知，電站水頭范圍30～70m。因此，可以暫確定水輪機額定運行水頭為65m。

3.2 改造轉(zhuǎn)輪選型

針對曲庫乎電站的機組運行條件及水文特點，我們選用了HLA575C-WJ-53水輪機，由圖1可知，各水頭段均在最高效率區(qū)內(nèi)，使得機組長期工作在高效、穩(wěn)定的運行區(qū)內(nèi)。理論上如果流量富余，該機組還有一定的超發(fā)能力。

根據(jù)電站現(xiàn)有參數(shù)現(xiàn)選型如下：

3.2.1 綜合信息

水輪機型號：HLA575C-WJ-53

發(fā)電機型號：SFW600-6/1180

額定轉(zhuǎn)速：1000

飛逸轉(zhuǎn)速：1911.11

軸向水推力：3.01

所需調(diào)速功：167.93

3.2.2 設(shè)計點參數(shù)

設(shè)計水頭：65

模型效率：93.3%

設(shè)計流量：1.1

額定出力：642

真機效率：91.8%

3.2.3 出力保證

最大水頭單位轉(zhuǎn)速：63.35最大水頭單位流量：0.43

設(shè)計水頭單位轉(zhuǎn)速：65.74設(shè)計水頭單位流量：0.49

最大水頭效率：91.52% 設(shè)計水頭效率：91.8%

最大水頭出力：642 設(shè)計水頭出力：642

3.2.4 吸出高度保證

設(shè)計水頭模型空化系數(shù)：0.05

HLA575C轉(zhuǎn)輪說明

該轉(zhuǎn)輪最大應(yīng)用水頭為230m，是目前國內(nèi)性能最優(yōu)秀的轉(zhuǎn)輪之一。該轉(zhuǎn)輪葉片數(shù)16，導葉個數(shù)24，導葉高度比b0=0.18D1，最優(yōu)工況時：n110'=66.2r/min，Q110'=0.462m3/s，η=93.56%;限制工況時：Q11'=0.572m3/s，η=90.8%;該轉(zhuǎn)輪具有較好的變水頭、變負荷特性;水力穩(wěn)定性良好，綜合能量性能指標高，出力裕度大，運行加權(quán)平均效率高等特點。該轉(zhuǎn)輪已被國內(nèi)多個電站成功應(yīng)用，實踐證明機組運行穩(wěn)定，具有很好的超發(fā)能力。

4 結(jié)構(gòu)上對增容要求的保證

（1）為保證新轉(zhuǎn)輪具有良好的綜合性能，在轉(zhuǎn)輪制造中，提高葉片型線的制造精度，保證與模型的相似性，降低葉片表面粗糙度和波浪度。

（2）適度加大D0尺寸，以增加水流從導葉出口至葉片進口的距離，改善導葉與轉(zhuǎn)輪流道交接處的壓力脈動。

（3）同時在新轉(zhuǎn)輪的應(yīng)用中，充分考慮原水輪機的流道形狀及結(jié)構(gòu)尺寸對其實際運行效率和過流能力產(chǎn)生影響。

（4）機組更換后，電站壓力鋼管可以滿足增容后流量的要求。所以電站的壓力鋼管不用更換。

5 效益分析

曲庫乎電站通過主機增容改造，單機出力由最低的430kW增至600kW，總裝機增容為300kW，增容33%，年增發(fā)電量為105.5萬kW·h，增加收入28萬元。增容成功使電站發(fā)電引用流量增至1.1m3/s，每年可增加利用水資源0.039億m3/s，減少了無功棄水，提高了發(fā)電效益

參考文獻：

[1]羅惕乾，程兆雪，謝永曜.流體力學[M].機械工業(yè)出版社，1999.

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[3]哈爾濱大電機研究所.水輪機設(shè)計手冊[M].機械工業(yè)出版社，1976.