鄭 眉，陸 翌，許 烽，倪曉軍，孟顯海

（1.國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014；2.浙江大學(xué)，杭州 310058；3.南京郵電大學(xué)，南京 210023）

0 引言

當(dāng)前電力系統(tǒng)面對(duì)的主要挑戰(zhàn)是如何在配電系統(tǒng)中以可持續(xù)、安全和有競(jìng)爭(zhēng)力的方式滿足不斷增長(zhǎng)的對(duì)更高質(zhì)量和可靠性電力的需求。電力電子技術(shù)、分布式電源、柔性交流輸電系統(tǒng)、能量存儲(chǔ)系統(tǒng)以及基于信息和通信技術(shù)的高級(jí)控制策略方面的重大進(jìn)步促進(jìn)了混合交直流配電網(wǎng)的發(fā)展[1-2]。而且，混合交直流配電網(wǎng)可控直流輸出型分布式電源和直流敏感負(fù)荷的顯著增長(zhǎng)，影響到配電網(wǎng)優(yōu)化運(yùn)行狀態(tài)，產(chǎn)生不平衡負(fù)載引起的不對(duì)稱電流問(wèn)題等[3]。VSC（電壓源換流器）技術(shù)的發(fā)展，可有效解決混合交直流配電網(wǎng)問(wèn)題，其具備如下優(yōu)點(diǎn)：成本低、可減少換流器的數(shù)量、對(duì)交流系統(tǒng)的依賴性低[4-5]。隨著VSC 技術(shù)的發(fā)展，配電網(wǎng)MTDC（多端直流）的擴(kuò)展是近年來(lái)備受關(guān)注的研究方向[6]。

針對(duì)VSC-MTDC 已有多方面研究，如穩(wěn)定性分析、控制策略優(yōu)化、直流故障定位和保護(hù)、動(dòng)態(tài)仿真建模等。文獻(xiàn)[7]提出以換流站損耗最小和直流電壓偏差最小為目標(biāo)函數(shù)的最優(yōu)潮流優(yōu)化方法，并建立了換流站損耗數(shù)學(xué)模型，可有效減小換流站損耗。文獻(xiàn)[8]針對(duì)含有PET（電力電子變壓器）的交直流混合配電網(wǎng)絡(luò)，考慮低壓交流系統(tǒng)三相負(fù)荷不對(duì)稱的運(yùn)行模式，提出基于PET 的電壓不平衡優(yōu)化抑制方法，建立了計(jì)及換流器損耗的多端口PET 穩(wěn)態(tài)模型，提高了系統(tǒng)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和可靠性。文獻(xiàn)[9]提出多端互聯(lián)的交直流配電網(wǎng)分層潮流控制策略，針對(duì)交直流配電網(wǎng)的特點(diǎn)，提出高斯-牛頓交直流混合潮流算法，提高了算法的收斂性能，實(shí)現(xiàn)了交直流電壓的有序控制。文獻(xiàn)[10]為防止多端直流輸電過(guò)程中交流系統(tǒng)故障引起直流母線電壓波動(dòng)進(jìn)而造成系統(tǒng)失穩(wěn)，設(shè)計(jì)了基于無(wú)模型自適應(yīng)技術(shù)的VSC。文獻(xiàn)[11]運(yùn)用潮流分析的穩(wěn)態(tài)建模法來(lái)解決基于VSCMTDC 的混合交直流配電網(wǎng)系統(tǒng)，對(duì)比了連續(xù)法和統(tǒng)一法在交流和直流網(wǎng)絡(luò)方程積分過(guò)程中的不同。連序法提出了一種適用于不同VSC 互連配置的綜合多端VSC-HVDC 牛頓功率流模型。其中，VSC 被當(dāng)作復(fù)合變壓器器件，設(shè)計(jì)時(shí)要考慮它們的電感和電容功率設(shè)計(jì)極限以及開(kāi)關(guān)損耗和歐姆損耗。

本文分析了VSC 的數(shù)學(xué)模型，建立了考慮換流器損耗的模型，建模過(guò)程依據(jù)換流器相電流的多項(xiàng)式函數(shù)，而且考慮換流器作為整流器或逆變器時(shí)的損耗類型差異。此外，圍繞能否有效減少網(wǎng)絡(luò)損耗問(wèn)題，研究了在適當(dāng)位置進(jìn)行DG（分布式電源）連接時(shí)混合交直流配電網(wǎng)絡(luò)中的換流器損耗對(duì)潮流解決方案的影響。通過(guò)修改IEEE 33總線AC/MTDC 網(wǎng)絡(luò)實(shí)現(xiàn)了2 種不同的網(wǎng)絡(luò)場(chǎng)景，以此來(lái)驗(yàn)證結(jié)果。

1 VSC 換流站模型分析

VSC 換流站由連接交流和直流網(wǎng)絡(luò)的所有元件組成，基于這些操作特性，分析多端柔性直流配電系統(tǒng)潮流分布。

1.1 VSC 分類

基于MMC（模塊化多電平換流器）的VSCMTDC 技術(shù)具有降低諧波等優(yōu)點(diǎn)，可望成為支持VSC-MTDC 網(wǎng)絡(luò)的新技術(shù)[12]。VSC 通常使用絕緣柵雙極晶體管，電壓波形通過(guò)PWM（脈寬調(diào)制）與相電抗器、直流電容器和低通濾波器合成，這對(duì)于阻止高次諧波流動(dòng)至關(guān)重要。PWM 基于兩級(jí)或三級(jí)VSC 拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，可實(shí)現(xiàn)受控的二級(jí)或三級(jí)電壓輸出。

1.2 VSC-MTDC 功率注入建模

在VSC-MTDC 混合交直流配電系統(tǒng)中，VSC換流站組成交直流配電網(wǎng)基本鏈路[13]。相電抗器和濾波器母線通過(guò)變壓器連接到AC 網(wǎng)絡(luò)，并且功率可以在兩個(gè)方向上流動(dòng)。當(dāng)有功功率從AC側(cè)取出并注入到DC 網(wǎng)絡(luò)時(shí)，換流器作為整流器工作；當(dāng)有功功率從DC 側(cè)反向流到AC 網(wǎng)絡(luò)時(shí)，換流器作為逆變器工作[14]。圖1 展示了VSC 換流站的等效電路模型，它包含交流母線、換流變壓器、相電抗器、交流濾波器、交流和直流側(cè)換流器模塊以及直流母線等不同組件。

圖1 VSC 換流站等效電路模型

根據(jù)圖1 的等效電路模型，在相電抗器后面的VSC 表示的是可控電壓源，，通過(guò)復(fù)數(shù)導(dǎo)納法求得Yc=Gc+jBc。低通AC 濾波器表示為電納jBf。換流器變壓器接口母線到AC 網(wǎng)絡(luò)由復(fù)數(shù)導(dǎo)納表示為Ytf=Gtf+jBtf。AC 和DC 母線上電網(wǎng)側(cè)電壓輸出分別表示為和UDC。因此，AC 濾波器總線電壓和接口變壓器電壓可以分別表示為。注入AC 網(wǎng)絡(luò)的功率為PAC和QAC，從換流器側(cè)流向交流網(wǎng)絡(luò)的功率是PC和QC，從換流器側(cè)流向直流網(wǎng)絡(luò)的功率是PDC，根據(jù)電壓關(guān)系可知注入交流電網(wǎng)的有功和無(wú)功功率為：

通過(guò)上述方程可以相應(yīng)地實(shí)現(xiàn)變壓器導(dǎo)納或?yàn)V波器導(dǎo)納修改。

1.3 換流器損耗建模

考慮到濾波器損耗、相電抗器損耗和變壓器阻抗下降這些因素，換流器損耗大小取決于換流器電流Ic的平方，換流器電流大小取決于流經(jīng)換流器的有功和無(wú)功功率，如式（5）所示[15]：

式（6）所示的總換流器損耗Ploss是由常數(shù)和可變分量組合而成。恒定損耗是與器件的關(guān)斷狀態(tài)相關(guān)聯(lián)的電路損耗，而線性損耗是與電流狀態(tài)相關(guān)的開(kāi)關(guān)損耗，可變損耗與生成的熱損耗和反向恢復(fù)損耗相關(guān)聯(lián)。

式中：A，B和C代表單位損耗系數(shù)，并取決于VSC 損耗的測(cè)試數(shù)據(jù)。

對(duì)于交流系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，VSC 獨(dú)立控制有功功率和無(wú)功功率來(lái)實(shí)現(xiàn)多種控制模式，可以通過(guò)以下不同方式表示有功功率和無(wú)功功率控制模式。

（1）恒定PAC控制模式：換流器控制其恒定的有功功率注入PAC，并注入交流電網(wǎng)。

（2）恒定UDC控制模式：換流器控制其恒定的直流母線電壓UDC，無(wú)論換流器的有功功率是否注入PAC。

（3）恒定QAC控制模式：換流器控制其恒定無(wú)功功率注入QAC，并注入交流電網(wǎng)。

（4）恒定UAC控制模式：換流器通過(guò)調(diào)節(jié)無(wú)功功率注入QAC來(lái)控制其恒定的交流總線電壓UAC。

2 混合交直流配電網(wǎng)連續(xù)潮流算法

2.1 連續(xù)潮流算法流程

連續(xù)潮流算法包含估計(jì)、校正、參數(shù)化和步長(zhǎng)控制等基本步驟，連續(xù)潮流計(jì)算是混合交直流配電網(wǎng)分析的重要工具，對(duì)提高計(jì)算可靠性和計(jì)算效率有重大意義，有助于大型電力系統(tǒng)的電壓穩(wěn)定性分析。混合交直流配電網(wǎng)連續(xù)潮流算法運(yùn)用在與VSC 結(jié)合的混合交直流配電系統(tǒng)上，對(duì)于分析含有分布式電源的交直流配電網(wǎng)中的網(wǎng)絡(luò)損耗是非常重要的，通過(guò)采用定步長(zhǎng)和估計(jì)初值的基本策略，運(yùn)用N-R（牛頓-拉夫遜）法來(lái)求解算法中的非線性潮流方程組，以此來(lái)分析網(wǎng)絡(luò)中換流器的建模方式、網(wǎng)絡(luò)損耗建模方式以及網(wǎng)絡(luò)中換流器的數(shù)量。該算法還可以運(yùn)用在具有多個(gè)交直流網(wǎng)絡(luò)互連的系統(tǒng)，以及那些沒(méi)有交流電網(wǎng)連接的直流母線，能夠滿足大型電力系統(tǒng)工程計(jì)算的需要，有助于分析電力系統(tǒng)中電壓崩潰和安全性分析。圖2 展示了連續(xù)潮流算法的流程。

圖2 混合交直流配電網(wǎng)連續(xù)潮流算法流程

2.2 連續(xù)潮流算法步驟

第一步：數(shù)據(jù)輸入和單位轉(zhuǎn)換。首先將所有換流器數(shù)據(jù)和交直流網(wǎng)絡(luò)數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換為單位標(biāo)幺值。

第二步：確定交流網(wǎng)絡(luò)的換流器的有功功率注入。假設(shè)直流網(wǎng)絡(luò)和換流器是無(wú)損的，為實(shí)現(xiàn)迭代計(jì)算，采用式（7）計(jì)算得到的直流網(wǎng)絡(luò)功率參考負(fù)值來(lái)估計(jì)交流網(wǎng)絡(luò)換流器有功功率注入的初始值。

有源功率注入交流網(wǎng)絡(luò)的矢量表示可以為：

式中：n表示MTDC 網(wǎng)絡(luò)中連接的換流器總數(shù)。第n個(gè)換流器與直流松弛節(jié)點(diǎn)連接，第n-1 個(gè)換流器總線則處于恒定有功功率控制之下，假設(shè)剩余的總線未連接到交流網(wǎng)絡(luò)。

第三步：確定網(wǎng)絡(luò)類型。如果是交流網(wǎng)絡(luò)，執(zhí)行第四步；如果是直流網(wǎng)絡(luò)，執(zhí)行第六步。

第四步：交流網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算。當(dāng)為交流網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算時(shí)，所有換流器和直流網(wǎng)絡(luò)數(shù)據(jù)都被認(rèn)為是恒定的，交流網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算的有功和無(wú)功功率方程可寫(xiě)成：

式中：m為直流網(wǎng)絡(luò)母線的總數(shù)。換流器功率注入PAC，i和QAC，i作為負(fù)載包括在功率失配矢量ΔP和ΔQ中。失配向量可以表示為：

式中：分別代表連接交流網(wǎng)絡(luò)總線的有功和無(wú)功功率發(fā)生器；分別代表交流網(wǎng)絡(luò)總線上連接的負(fù)載消耗的有功和無(wú)功功率；PAC，i和QAC，i分別代表通過(guò)VSC 注入的有功功率和無(wú)功功率；Pi（u，δ）和Qi（u，δ）分別表示由交流潮流計(jì)算得到的交流網(wǎng)絡(luò)母線的有功和無(wú)功功率。

利用N-R 潮流算法來(lái)求解非線性潮流方程組[16]，由式（13）確定所有交流母線的電壓和相位角。

第五步：計(jì)算換流器功率和損耗。通過(guò)交流網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算后，交流母線電壓UAC，i，向交流網(wǎng)絡(luò)側(cè)注入的所有換流器有功功率PAC，i和無(wú)功功率QAC，i及損耗Ploss，運(yùn)用式（1）—（4）和式（6）計(jì)算。

第六步：直流網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算。將功率PDC，i注入到直流網(wǎng)絡(luò)，使換流器與直流母線相連接，通過(guò)如下方程計(jì)算：

式中：Pc，i表示注入換流器側(cè)的復(fù)合功率的有功部分；Ploss，i表示注入換流器側(cè)的有功功率損耗。

直流網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算類似于傳統(tǒng)的交流網(wǎng)絡(luò)潮流計(jì)算，不考慮無(wú)功功率和線路電抗，因?yàn)樗谥绷骶W(wǎng)絡(luò)中不起任何作用。直流網(wǎng)絡(luò)的電導(dǎo)矩陣GDC可以表示為：

式中：p表示直流網(wǎng)絡(luò)母線的總數(shù)。

注入直流網(wǎng)絡(luò)的電流可以寫(xiě)成：

式 中：代表直流電壓；代表直流電流。

直流網(wǎng)絡(luò)上的有功功率注入PDC，i計(jì)算如下：

采用N-R 算法計(jì)算直流母線電壓：

第七步：確定網(wǎng)絡(luò)類型。如果是交流系統(tǒng)，執(zhí)行第八步；如果網(wǎng)絡(luò)不是交流系統(tǒng)，執(zhí)行第四步；如果是直流系統(tǒng)，則執(zhí)行第五步。

第八步：當(dāng)計(jì)算出交直流系統(tǒng)中的所有未知數(shù)之后，另外通過(guò)迭代計(jì)算在換流器側(cè)注入交流系統(tǒng)的有功功率Pc，n，它取決于直流松弛節(jié)點(diǎn)功率PDC，n和換流器損耗Ploss，n，如式（21）所示：

迭代的時(shí)候，假設(shè)直流網(wǎng)絡(luò)側(cè)電壓UAC和注入到交流網(wǎng)絡(luò)的無(wú)功功率QAC是恒定的。

第九步：收斂標(biāo)準(zhǔn)。交直流潮流算法的收斂標(biāo)準(zhǔn)由換流器側(cè)注入交流網(wǎng)絡(luò)的有功功率的差值設(shè)定，如式（22）所示：

式中：k 和ε 分別表示潮流迭代次數(shù)和收斂檢查的容差值。

如果結(jié)果收斂，則計(jì)算結(jié)束，否則返回第二步，更新當(dāng)前迭代的配電網(wǎng)的數(shù)據(jù)。

3 混合交直流配電網(wǎng)模型

3.1 混合交直流配電網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

混合交直流配電系統(tǒng)中的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖3 和圖4 所示[17]，修改后的拓?fù)浣７椒▽?duì)配電網(wǎng)的配置和拓?fù)錄](méi)有任何限制，并且該設(shè)計(jì)還可以使不同類型的DER（分布式能源）和混合交直流配電系統(tǒng)互連。

圖3 混合交直流配電網(wǎng)模型-拓?fù)?

圖4 混合交直流配電網(wǎng)模型-拓?fù)?

基準(zhǔn)功率、基準(zhǔn)交流電壓值和基準(zhǔn)直流電壓分別為100 MVA，12.66 kV 和1.5 kV。電壓和功率數(shù)據(jù)都以標(biāo)幺值（p.u.）表示。所有換流變壓器的電阻和漏抗均取為（0.001 5+j0.112 1）p.u.，濾波器電納為j0.04 5 p.u.，電抗器阻抗為（0.000 1+j0.164 3）p.u.。

3.2 混合交直流配電網(wǎng)中分布式能源配置

混合交直流配電網(wǎng)模型-拓?fù)? 如圖3 所示。在混合交直流配電網(wǎng)中對(duì)拓?fù)溥M(jìn)行修改，在母線5 和母線6 之間增加了VSC 換流器。在這種直流母線占主導(dǎo)地位的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中，交流與直流母線的比率為1:2。而且在該拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中，將交流母線1 作為交流松弛母線，交流電壓幅值為1.05 p.u.，相位角為零。在直流網(wǎng)絡(luò)中，將直流母線6 作為直流松弛母線，直流電壓幅值為1.05 p.u.，其余交流母線電壓幅值為1 p.u.，相位為零，直流母線電壓幅值為1.0 p.u.，并作為平啟動(dòng)值。

混合交直流配電網(wǎng)模型-拓?fù)? 如圖4 所示。在這種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中，在網(wǎng)絡(luò)的始端和母線5、母線6 之間增加了VSC 換流器。不同于拓?fù)?，它是交流母線占主導(dǎo)地位，交流與直流母線的比例為2:1。在該拓?fù)渲?，將交流電壓幅值?.05 p.u.的交流松弛母線作為交流母線6，將直流電壓幅值為1.05 p.u.的直流松弛母線作為直流母線1。仿真中，其余交流母線的電壓幅值均為1.0 p.u.，相位為零，而直流母線電壓幅值為1.0 p.u.。

表1 和表2 所示為3 種情形中對(duì)配電網(wǎng)中分布式能源的配置。

場(chǎng)景1——傳統(tǒng)的交流配電網(wǎng)：所有的分布式能源都在交流網(wǎng)絡(luò)側(cè)連接，并且輸出只有交流。

場(chǎng)景2——混合交直流配電網(wǎng)：所有的分布式能源都在直流網(wǎng)絡(luò)側(cè)連接，并且輸出只有直流。

場(chǎng)景3——交直流混合配電網(wǎng)：分布式能源連接在交流網(wǎng)絡(luò)和直流網(wǎng)絡(luò)之間，具體取決于分布式能源的輸出類型。其中，分布式能源和負(fù)荷被建模為常數(shù)，而不考慮分布式能源的變化性質(zhì)，其輸出取決于許多自然因素。

表1 拓?fù)? 中的分布式能源

表2 拓?fù)? 中的分布式能源

4 潮流仿真與結(jié)果

本節(jié)介紹上述拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的潮流結(jié)果。所有仿真都采用10-4p.u.的收斂容差。

4.1 拓?fù)? 潮流結(jié)果

在拓?fù)渲?，所有的?chǎng)景都在4 次迭代中收斂。拓?fù)涞某绷鹘鉀Q方案詳見(jiàn)表3—表5。表3 中的仿真結(jié)果展示了在給定場(chǎng)景2 和場(chǎng)景3 下的電壓曲線有所改善。

表3 拓?fù)渲械某绷鞣抡娼Y(jié)果 p.u.

由表4 和表5 可知：在給定場(chǎng)景2 和場(chǎng)景3下，在直流網(wǎng)絡(luò)上連接的分布式能源使得從交流網(wǎng)絡(luò)到直流網(wǎng)絡(luò)注入功率減少，導(dǎo)致配電網(wǎng)中換流器數(shù)量和網(wǎng)絡(luò)損耗減少；如果使用集成的分布式能源，那么換流器或逆變器的損耗會(huì)減少，則情景3 中的總損耗也會(huì)有所降低。

圖5 展示了場(chǎng)景3 下的研究結(jié)果?？紤]到在直流網(wǎng)絡(luò)上連接的分布式能源的增加導(dǎo)致整體網(wǎng)絡(luò)損耗的減少，而假設(shè)在交流網(wǎng)絡(luò)中的分布式能源恒定，交流和直流網(wǎng)絡(luò)的負(fù)載也是恒定的。

表4 多端柔性直流配電系統(tǒng)潮流 p.u.

表5 多端柔性直流配電系統(tǒng)拓?fù)鋼p耗 p.u.

圖5 DER 容量（DC 輸出）的增加引起網(wǎng)絡(luò)損耗變化

4.2 拓?fù)? 潮流結(jié)果

在拓?fù)? 中，所有的場(chǎng)景都在2 次迭代中收斂。表6—表8 展示了拓?fù)? 的潮流結(jié)果，可以看出：對(duì)于所有給定的情況，電壓分布都會(huì)有所改善，并且拓?fù)? 中的壓降有所改善（如表6 所示）；在場(chǎng)景2 和場(chǎng)景3 中，與交流線路損耗相比，從交流網(wǎng)絡(luò)到直流網(wǎng)絡(luò)的總直流線路損耗為最?。ㄈ绫? 所示）。

表6 拓?fù)? 中的負(fù)載電壓仿真結(jié)果 p.u.

對(duì)于給定的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，表8 中的結(jié)果表明，由于使用集成DER，與場(chǎng)景1 和場(chǎng)景2 相比，場(chǎng)景3 中的換流器或者逆變器總損耗最小。結(jié)果與不使用集成DER 時(shí)換流器或逆變器的損耗做了比較。

針對(duì)該拓?fù)?，在交流網(wǎng)絡(luò)和直流網(wǎng)絡(luò)中增加連接的DER 容量，并且在場(chǎng)景3 中保持交流和直流網(wǎng)絡(luò)負(fù)載恒定。圖6 表明，隨著交流發(fā)電量的增加，網(wǎng)絡(luò)損耗會(huì)增加。

表7 混合交直流配電系統(tǒng)拓?fù)? 潮流分布 p.u.

表8 混合交直流配電系統(tǒng)拓?fù)? 損耗 p.u.

圖6 DER 容量（AC 輸出）的增加引起網(wǎng)絡(luò)損耗變化

對(duì)比表5 和表8 中2 種拓?fù)湎碌膿p耗可知，與場(chǎng)景1 和場(chǎng)景2 相比，場(chǎng)景3 由于轉(zhuǎn)換階段的數(shù)量較少，使得整體系統(tǒng)損失減少。圖7 和表9給出了在場(chǎng)景3 下2 種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)與影響混合交直流配電網(wǎng)負(fù)載流的一些其他附加因素的比較，可以得出結(jié)論：合理的DER 分布能夠使混合交直流配電系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)功率傳輸和損耗減少；在基于VSC-MTDC 網(wǎng)絡(luò)中的換流器損耗是不可忽略的，并且在混合交直流配電網(wǎng)的實(shí)施和規(guī)劃中起著重要作用。

圖7 場(chǎng)景3 中拓?fù)? 和拓?fù)? 的損耗比較

表9 場(chǎng)景3 中拓?fù)? 和拓?fù)? 的結(jié)果比較

5 結(jié)語(yǔ)

本文介紹了混合交直流配電網(wǎng)潮流計(jì)算NR 算法的設(shè)計(jì)和實(shí)現(xiàn)，包括損耗建模和不同控制模式的VSC 建模，分析了混合交直流配電網(wǎng)所構(gòu)建的2 個(gè)示例系統(tǒng)中換流器和網(wǎng)絡(luò)損耗的影響。研究結(jié)果表明：考慮輸出類型時(shí)網(wǎng)絡(luò)中合理的DER 分布對(duì)于減少網(wǎng)絡(luò)中的損耗是非常重要的；潮流保護(hù)解決方案取決于換流器的建模方式、網(wǎng)絡(luò)損耗建模方式以及網(wǎng)絡(luò)中換流器的數(shù)量；正確的換流器損耗建模很重要，因?yàn)樵诮涣鱉TDC網(wǎng)絡(luò)中是不可能忽略換流器損耗的，否則可能會(huì)導(dǎo)致不同的潮流值和不完整的整體網(wǎng)絡(luò)損耗評(píng)定。就實(shí)現(xiàn)效果而言，換流器損耗和交流或直流網(wǎng)絡(luò)分支的數(shù)量應(yīng)該比較容易解決，這樣也會(huì)便于將來(lái)規(guī)劃和擴(kuò)展MTDC 網(wǎng)絡(luò)。