董志偉 丁小彬 鄧毛毛 楊志永

(1.中鐵隧道集團(tuán)二處有限公司，河北 三河 065201； 2.華南理工大學(xué)土木與交通學(xué)院，廣東 廣州 510641)

在盾構(gòu)隧道的建設(shè)過程中，不可避免地受到城市地下地層差異的影響。尤其對于我國華南地區(qū)，盾構(gòu)隧道穿越上軟下硬等復(fù)合地層成為普遍現(xiàn)象。與均一地層相比，在“復(fù)合地層”中進(jìn)行盾構(gòu)掘進(jìn)，施工難度普遍較大，經(jīng)常發(fā)生下列問題：盾構(gòu)姿態(tài)易失控，千斤頂受力不均易使管片破碎，刀盤被打壞、刀具損耗多；掘進(jìn)速度慢且易超挖，地面沉降不可控等。而且隨著城市的發(fā)展，盾構(gòu)隧道受到周圍建筑的樁基礎(chǔ)、已有運(yùn)營或已經(jīng)規(guī)劃的地鐵隧道等城市規(guī)劃和建筑物的制約越來越明顯，會使隧道線形變得更加的復(fù)雜，小斷面小轉(zhuǎn)彎盾構(gòu)隧道在未來城市隧道的發(fā)展中會越來越常見。針對目前國內(nèi)小截面土壓盾構(gòu)電力隧道正處于起步階段，很多問題仍然處于依賴工程經(jīng)驗(yàn)的階段，例如盾構(gòu)設(shè)備和管片對急轉(zhuǎn)彎的適應(yīng)性，管片對曲線線型擬合問題、隧道施工工作面的穩(wěn)定問題和隧道施工擾動(dòng)和風(fēng)險(xiǎn)問題以及隧道施工控制技術(shù)等問題。這些問題的解決對未來城市小半徑曲線電力隧道施工安全、質(zhì)量具有重要意義[1-4]。本文以深圳北環(huán)電纜隧道工程為依托，采用有限元軟件進(jìn)行數(shù)值分析，研究極小半徑盾構(gòu)隧道施工對管片受力和地表沉降的影響，為實(shí)際工程的開展提供依據(jù)和參考。

1 工程概況

1.1 地理位置

深圳電網(wǎng)北環(huán)110 kV架空線改造入地電纜隧道工程南線盾構(gòu)區(qū)間總長3.8 km。線路起于筆架山公園力能加電站后，向南下穿筍崗西路、中心公園、地鐵3號線、紅荔路、振華路、中心公園、地鐵2號線、深南大道，沿深南大道向西至彩田路后，沿彩田路西側(cè)南行至福華五路。線路在曲線半徑為250 m/300 m的極小半徑下穿城市主干道深南大道，穿越總長度702.554 m。

1.2 設(shè)計(jì)概況

盾構(gòu)隧道采用C50鋼筋混凝土管片，管片內(nèi)徑4 m、外徑4.6 m、厚度300 mm、寬度1.2 m。采用通用型襯砌環(huán)，楔形量34 mm，錯(cuò)縫拼裝，六塊分塊方案，塊與塊、環(huán)與環(huán)之間均采用5.6級M24彎螺栓連接。

2 模型建立

2.1 工程地質(zhì)

根據(jù)地勘資料，現(xiàn)場分布主要地層為：人工填土、含有機(jī)質(zhì)粉質(zhì)粘土、礫質(zhì)粘性土、全風(fēng)化花崗巖以及強(qiáng)風(fēng)化花崗巖。詳細(xì)土層參數(shù)如表1所示。

2.2 三維模型的建立[5-9]

表1 土層參數(shù)

本文重點(diǎn)分析盾構(gòu)隧道轉(zhuǎn)彎段，因此選取圖1所示的曲線半徑為250 m的區(qū)間進(jìn)行數(shù)值分析計(jì)算。為簡化數(shù)值模型，采用如下計(jì)算假定[10-12]：

1)在隧道開挖的過程中忽略土體變形的時(shí)間效應(yīng)。2)盾構(gòu)機(jī)在頂進(jìn)過程需要轉(zhuǎn)彎，該轉(zhuǎn)彎半徑極小，因此進(jìn)入圓曲線需要提前預(yù)偏，預(yù)偏通過在轉(zhuǎn)彎曲線內(nèi)側(cè)設(shè)置超挖體實(shí)現(xiàn)。3)通過改變材料參數(shù)來模擬注漿。

為了包含曲線段整條隧道，并綜合考慮模型計(jì)算效率，最終建立如圖2所示的六邊形整體三維有限元模型，邊長分別為165 m,103 m,323 m，土體網(wǎng)格采用3D實(shí)體單元，本構(gòu)模型采用摩爾—庫侖準(zhǔn)則。

圖3為盾構(gòu)隧道整體網(wǎng)格的分布情況，其中隧道模型的超挖部分及注漿層采用3D實(shí)體單元模擬，盾殼及管片采用2D面單元模擬，詳細(xì)情況見圖3，圖4，管片及注漿參數(shù)如表2所示。

2.3 分析工況

本次分析主要分為200個(gè)工況，分別用S表示，具體如表3所示。計(jì)算過程中的主要荷載為模型自重及開挖掘進(jìn)力。

表2 管片及注漿參數(shù)

表3 三維模型開挖分析施工步

3 數(shù)值結(jié)果及分析

3.1 千斤頂力對管片受力及變形的影響

為了分析小半徑曲線段盾構(gòu)隧道施工時(shí)，千斤頂力對隧道管片變形和受力的影響，設(shè)置五組不同的千斤頂力進(jìn)行有限元數(shù)值分析。分別設(shè)置五組千斤頂力設(shè)為600 kN/m,900 kN/m,1 200 kN/m,1 500 kN/m,1 800 kN/m，均勻作用在管片環(huán)面上。

本隧道模型是對稱建立的，并考慮到模型較大，選擇隧道中間段15節(jié)管片的結(jié)果進(jìn)行分析。5組不同千斤頂力作用下的管片豎向變形及受力如表4，表5所示。

表4 不同千斤頂力下管片豎向沉降值(向上為正)

表5 不同千斤頂力下管片最大主應(yīng)力

管片的變形主要表現(xiàn)為上部下沉，下部管片隆起，且下沉量明顯大于管片隆起量。這是由于管片上部主要承受上部土體荷載的作用，而下部管片由于圍巖的變形而產(chǎn)生一定的隆起。由表4,表5可知，隨著千斤頂力的增大，管片的變形及受力表現(xiàn)出線性增大的趨勢。

3.2 地表沉降分析

由于隧道處于極小半徑轉(zhuǎn)彎段，為確保隧道軸線最終偏差控制在允許范圍內(nèi)，盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)應(yīng)給隧道預(yù)留一定的偏移量，在數(shù)值模型中通過超挖實(shí)現(xiàn)。為研究超挖帶來的影響，設(shè)置一個(gè)無超挖的模型作為對照。

本次分析共200個(gè)施工步，因此僅列出S40,S80,S120,S160,S200工況的計(jì)算結(jié)果，表6,表7分別為考慮超挖和不考慮超挖時(shí)，盾構(gòu)掘進(jìn)過程中地表沉降平均值及極大值分布情況。

表6 地面沉降匯總表(考慮超挖)

表7 地面沉降匯總表(不考慮超挖)

由表6可知，隧道施工過程引起的地表豎向沉降最大平均值為-14.418 mm，最大極大值為-15.889 mm，而實(shí)際工程觀測點(diǎn)的累計(jì)豎向觀測位移為-14.00 mm左右，數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)測結(jié)果基本相符，且均小于隧道區(qū)間沉降監(jiān)測預(yù)警值24 mm。表7為不考慮超挖的地表沉降結(jié)果，其值小于考慮超挖時(shí)的地表沉降值。

4 結(jié)語

本文以深圳北環(huán)電力隧道為工程依托，建立極小半徑轉(zhuǎn)彎段盾構(gòu)隧道施工的有限元模型，并與實(shí)測數(shù)據(jù)對比，主要結(jié)論如下：

1)盾構(gòu)隧道掘進(jìn)過程中，管片的變形主要表現(xiàn)為上部下沉，下部管片隆起，且上部管片變形明顯偏大，同時(shí)隨著千斤頂力的增大，管片的變形及受力也表現(xiàn)出線性增大的趨勢，實(shí)際設(shè)計(jì)施工時(shí)應(yīng)重點(diǎn)考慮上部管片的受力及變形。

2)考慮超挖的數(shù)值模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)測數(shù)據(jù)基本接近，而不考慮超挖時(shí)的模型計(jì)算結(jié)果偏小，在對小半徑盾構(gòu)曲線段掘進(jìn)施工過程進(jìn)行數(shù)值計(jì)算時(shí)，通過考慮一定的超挖量來模擬隧道掘進(jìn)時(shí)預(yù)留的偏移量，可以得到與實(shí)際較為相符的結(jié)果。