陳宏坤 袁顯寶 毛璋亮 劉芙蓉 周建軍 杜曉超

摘 要：本文以典型壓水堆核電機組為研究對象，采用MAAP程序?qū)θ珡S斷電（SBO）疊加不同尺寸破口（LOCA）的冷卻劑喪失事件導(dǎo)致的嚴重事故工況進行分析，對安全殼超壓失效及氫氣風(fēng)險進行了研究。通過研究發(fā)現(xiàn)在SBO疊加不同大小破口導(dǎo)致的嚴重事故進程中，在下封頭失效前，安全殼均能保持其完整性。本文研究可為核事故應(yīng)急管理提供了參考依據(jù)。

關(guān)鍵詞：壓水堆;嚴重事故;全廠斷電;冷卻劑喪失事故;氫氣風(fēng)險

DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.04.163

0 引言

安全殼是壓水堆核電機組阻止裂變產(chǎn)物向環(huán)境釋放的最后一道安全屏障，壓水堆核電廠在嚴重事故下，產(chǎn)生的大量蒸汽及氫氣進入安全殼，可對安全殼的完整性構(gòu)成威脅，并導(dǎo)致安全殼發(fā)生早期失效或晚期失效，從而使放射性裂變產(chǎn)物釋放到大氣環(huán)境，對周圍環(huán)境和公眾造成嚴重威脅。因此，對嚴重事故階段安全殼的安全性進行分析尤為重要。

以往學(xué)者[2]對壓水堆核電機組事故后果較為嚴重的冷管段小破口事故進行研究發(fā)現(xiàn)：由于破口很小，一回路壓力下降緩慢，在壓力容器失效時一回路壓力仍然很高，形成高壓熔堆。安全殼內(nèi)壓力的突升發(fā)生在壓力容器破裂的時候。袁凱[3]研究了核電廠全廠斷電事故下安全殼發(fā)生超壓失效，在壓力容器破損后恢復(fù)電源將使得安全殼內(nèi)蒸汽濃度大幅減小，從而增加氫氣濃度，增加了氫氣風(fēng)險。許芝蘭[4]通過選取熱管段中破口疊加設(shè)備冷卻水失效和再循環(huán)高壓安注失效，與冷管段大破口疊加再循環(huán)失效，通過對兩種事故工況的分析，證實了再循環(huán)高壓安注、安全殼噴淋這兩種緩解措施對保證安全殼完整性的重要作用。然而，當(dāng)前對嚴重事故條件下是否需要關(guān)注安全殼內(nèi)壓力和氫氣風(fēng)險的研究還不充分。因此，本文擬基于國際認可的嚴重事故程序MAAP，建立典型壓水堆核電機組嚴重事故模型，對SBO疊加不同大小破口事故工況下安全殼內(nèi)超壓失效及氫氣風(fēng)險進行研究[1]。

1 嚴重事故模型構(gòu)建

MAAP4程序是由EPRI開發(fā)的一體化嚴重事故分析程序，是專門用于核電廠嚴重事故分析計算的一體化、模塊化的程序，可用于研究嚴重事故的序列分析和評估。

1.1 模型的節(jié)點劃分

本文以我國典型的M310壓水堆機組為參考對象，基于MAAP程序構(gòu)建其嚴重事故電站模型。

一回路模擬為兩個環(huán)路：一個破損環(huán)路，另外兩個環(huán)路集總為一個完好環(huán)路。嚴重事故的建模范圍包括了壓力容器、蒸汽發(fā)生器、主泵、穩(wěn)壓器、卸壓箱、冷卻劑主管道等一回路系統(tǒng)，二回路系統(tǒng)采用簡化模擬。整個一回路共劃分為14個控制體。圖1-1給出了一回路控制體劃分示意圖。

安全殼劃分為5個部分，如圖1-1所示，分別是堆腔、下部隔間、上部隔間、環(huán)廊和外部大氣環(huán)境，此外高低壓安注、安注箱、安全殼噴淋系統(tǒng)、輔助給水系統(tǒng)以及安全殼地坑和換料水箱也包括在模型中。安全殼的設(shè)計壓力為0.52MPa。

1.2 模型的穩(wěn)態(tài)驗證

模型建立后通過參考機組設(shè)計參數(shù)對模型的可靠性進行對比驗證，穩(wěn)態(tài)參數(shù)對比結(jié)果如表2-1所示。通過表2-1可以發(fā)現(xiàn)本文嚴重事故模型在穩(wěn)態(tài)條件下的計算結(jié)果和參考機組設(shè)計參數(shù)符合較好，能夠進行嚴重事故的分析研究工作。

2 事故假設(shè)條件

假設(shè)事故前機組處于滿功率運行工況在0s時刻發(fā)生SBO事故，同時冷段發(fā)生LOCA事故。破口的面積分別為0.00049 m2、0.0123 m2、0.3832 m2。SBO事故發(fā)生后反應(yīng)堆立即停堆、主泵惰轉(zhuǎn)、汽輪機隔離，同時高低壓安注失效、非能動安注箱有效、輔助給水失效。

3 計算結(jié)果分析

本文對不同工況下主要事故序列進行了計算，具體如表2-2所示?？梢钥闯?，在其他條件相同時，隨著破口面積的增大，嚴重事故發(fā)展的進程也就越快，下封頭失效的時間也就越短。

3.1 破口流量隨時間的變化

圖2-1給出了0s發(fā)生SBO疊加冷段大破口（破口面積為0.3832m2）事故時破口流量隨時間的變化規(guī)律。

如圖2-1，當(dāng)冷管段發(fā)生大破口事故時，堆芯內(nèi)的冷卻劑迅速從冷段破口流出進入安全殼空間，破口瞬間最大流動速度達到了2107kg/s，在破口發(fā)生13.9秒時堆芯開始裸露;隨著一回路壓力的下降，破口流速快速下降，在破口事故發(fā)生后164秒時破口流量下降并漸趨平緩。整個事故過程蓄壓安注對破口流量的影響并不明顯。

冷段破口面積為中破口（0.0123m2）和小破口（0.00049 m2）事故時破口流量隨時間的變化關(guān)系如圖2-2所示。和圖2-1相比，可以看出破口處的最大流量隨破口面積的減少而減小，破口面積為大破口（0.3832m2）中破口（0.0123m2）和小破口（0.00049 m2）時，破口處的最大流量分別達到了2000kg/s、600kg/s以及30kg/s。

圖2-3給出了冷段破口時堆芯液位隨時間的變化關(guān)系。有圖可見雙端剪切斷裂時堆芯液位迅速下降，在1288s左右堆芯液位下降至3.18 m。而隨著破口面積的減小，堆芯液位減小的速度也趨緩。與雙端剪切斷裂不同，在當(dāng)量直徑為25cm的破口時冷卻劑雖然通過破口向安全殼泄漏，但在破口發(fā)生388s后堆芯液位才開始下降，這是因為在開始階段內(nèi)的冷卻劑雖然減少，但堆芯壓力也迅速降低，堆芯冷卻劑在衰變熱的作用下產(chǎn)生汽化導(dǎo)致液位并不會迅速下降。但隨著堆芯冷卻劑裝量的減少，從388s后堆芯液位開始下降，在573s時由于非能動安注箱開始向堆芯注水，所以堆芯水位又開始回升，但這一過程比較短暫安注箱失效后，堆芯液位逐漸降低直至為0對于小破口的情況，從圖2-3可以看出在前6000s內(nèi)堆芯液位并沒有下降，由于破口處的流量較小堆內(nèi)壓力變化緩慢，在小破口時，堆芯液位在8154s時產(chǎn)生一個很大的波動，這是因為蓄壓安注在重力作用下自動注水，從圖2-3可以看出此時堆芯內(nèi)水的質(zhì)量變化趨勢相似。

堆內(nèi)水的質(zhì)量的變化如圖2-4所示?？梢钥闯觥Ｆ瓶诎l(fā)生后堆內(nèi)水的質(zhì)量逐漸減少，且破口越大堆內(nèi)水的質(zhì)量減小的越快。

3.2 安全殼內(nèi)壓力風(fēng)險分析

發(fā)生全廠斷電疊加破口后，壓力容器下封頭由于熔融物的加熱發(fā)生蠕變而失效。如圖2-5所示，大中小破口均出現(xiàn)安全殼上部隔間壓力峰值，壓力并未超過安全殼設(shè)計壓力。

隨后安全殼壓力開始緩慢下降，壓力不再升高并有所下降，主要原因是從破口噴放的冷卻劑在安全殼熱構(gòu)件表面冷凝，隨后安全殼噴淋系統(tǒng)啟動開始噴出霧滴，安全殼上部隔間壓力以較快的速度開始下降。由于假設(shè)再循環(huán)噴淋失效，即當(dāng)換料水箱水位低于2.7m時，噴淋泵無法從地坑取水，而主系統(tǒng)不斷釋放出高溫水蒸氣，安全殼熱阱不足以冷卻主系統(tǒng)噴放出的水蒸氣。安全殼內(nèi)上腔室蒸汽摩爾份額如圖2-6所示。

安全殼內(nèi)的蒸汽濃度越來越高，最終達到59.9%，即使如此，啟動一組穩(wěn)壓器安全閥;采用氫氣復(fù)合器，即氫氣復(fù)合器在安全殼內(nèi)氫氣摩爾份額百分比達到2%時開始工作通過安全殼過濾排氣泄壓方法緩解該風(fēng)險[6]。

3.3 全殼內(nèi)的氫氣風(fēng)險分析

不同尺寸的破口安全殼內(nèi)氫氣濃度如圖2-7所示。

如圖所示，在全廠斷電疊加破口事故中，根據(jù)嚴重事故管理導(dǎo)則（SAMG），安全殼氫氣濃度超過設(shè)計值，氫氣在安全殼內(nèi)燃燒可能會導(dǎo)致安全殼直接失效并產(chǎn)生直接的裂變產(chǎn)物釋放的途徑，通常氫氣設(shè)定值為4%-6%，本文取6%。截止下封頭失效前，鋯水反應(yīng)生成氫氣，在雙端剪切斷裂與中破口當(dāng)量直徑25cm，均在安全殼氫氣安全濃度范圍內(nèi)。而小破口安全殼內(nèi)氫氣摩爾份額在8393s時發(fā)生劇烈上升狀態(tài)達到燃爆限值起點，最高燃爆限值達10.15%，此時安全殼發(fā)生氫氣風(fēng)險失效?？刹扇〉木徑獯胧榉€(wěn)壓器安全閥泄壓功能延伸，此時需要操作員手動開啟。

4 結(jié)論

本文對相同位置不同尺寸的全廠斷電疊加破口引發(fā)嚴重事故過程中安全殼的氫氣濃度和壓力，從而研究其對安全殼完整性的影響。

（1）全廠斷電嚴重事故中，在無緩解措施下，破口流量隨破口尺寸的增大而增大，安全殼內(nèi)鋯水反應(yīng)生成的氫氣摩爾份額隨破口尺寸的減小而增大，由于小破口的氫氣摩爾份額過高，超過了氫氣燃爆限值，導(dǎo)致安全殼發(fā)生氫氣風(fēng)險，采取開啟安全閥和氫氣復(fù)合器便可有效緩解氫氣風(fēng)險，從而保持安全殼完整性。

（2）在下封頭失效前，雖然蒸汽摩爾份額越來越高，安全殼上腔室壓力始終保持在設(shè)定壓力值內(nèi)，因此在全廠斷電疊加破口嚴重事故中，無需考慮破口尺寸大小會對安全殼內(nèi)壓力造成威脅，只需關(guān)注其他參數(shù)諸如氫氣摩爾份額等。

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基金項目：國家自然科學(xué)基金（11247021，11805112）;湖北省教育廳科學(xué)技術(shù)研究計劃重點項目（D20181206）;湖北省水電機械設(shè)備設(shè)計與維護重點實驗室開放基金（2016KJX15、2017KJX04）項目。

作者簡介：陳宏坤（1991-），男，湖北咸寧人，碩士研究生，從事核電廠嚴重事故分析工作

*為通訊作者