楊宜文，鄧良軍，李文杰，向 弘

(中國電建集團昆明勘測設計研究院有限公司，云南 昆明 650051)

1 工程簡介

黃登水電站位于云南省蘭坪縣境內，采用堤壩式開發(fā)，以發(fā)電為主。壩址控制流域面積9.19×104km2，多年平均流量902 m3/s。水庫正常蓄水位為1 619.00 m，其相應庫容為15.49×108m3，調節(jié)庫容為8.28×108m3，水庫具有季調節(jié)性能；總裝機容量1 900 MW(4×475 MW)，工程等級為一等大(1)型。大壩的工程抗震設防類別為甲類，抗震概率水準采用基準期100 a超越概率2%，基巖水平峰值加速度采用0.251g；非壅水建筑抗震按乙類設防，抗震概率水準采用基準期50 a超越概率5%，基巖水平峰值加速度0.160g。

電站工程里程碑節(jié)點工期為：2013年11月大江截流；2015年3月開始大壩混凝土澆筑；2017年11月28日，導流洞下閘蓄水；2018年7月5日首臺機組投產發(fā)電，2019年1月1日全部4臺機組投產發(fā)電。

根據(jù)中國規(guī)范標準的規(guī)定，結合工程特點確定各洪水標準、相應的洪峰流量及特征水位見表1。

表1 洪水標準、相應的洪峰流量及特征水位

圖1 溢流表孔壩段混凝土分區(qū)示意

2 大壩混凝土與溫控設計

碾壓混凝土重力壩壩頂高程1 625.00 m，建基面最低高程1 422.00 m，最大壩高203 m，壩頂長464 m，共分20個壩段。下游壩面坡度為1∶0.75，起坡點1 619 m，上游壩面1 500.0 0m高程以上為鉛直面，以下坡度為1∶0.2。分別采用材料力學法、平面有限元和三維有限元方法，對黃登水電站大壩建基面、碾壓混凝土層面抗滑穩(wěn)定及整體應力變形狀況進行了靜、動力分析。計算分析表明：壩體建基面、碾壓混凝土層面抗滑穩(wěn)定以及壩踵、壩趾應力均滿足規(guī)范要求。針對地震工況下個別壩體體型轉折點主拉應力超出混凝土抗拉強度，施工中大壩頸部及體型突變處均配置了雙層抗震鋼筋以控制裂縫發(fā)展范圍。

2.1 混凝土分區(qū)設計

壩頂結構、大壩基礎混凝土、電站進水口、泄洪放空底孔周邊及閘室、泄洪洞進水口及閘室、表孔閘墩及邊墻、溢流面為常態(tài)混凝土。壩內廊道及模板周邊，為相應級配標號的變態(tài)混凝土。其余部位為碾壓混凝土，防滲層為二級配、非防滲層為三級配。壩體混凝土共分為10個區(qū)，壩體典型分區(qū)見圖1。

2.2 混凝土原材料與配合比

(1)混凝土原材料。使用質量穩(wěn)定的中熱水泥，其品質除滿足中國國家標準的要求外，還需滿足：28 d抗壓強度為48±3.5 MPa，比表面積為250～340 m2/kg，MgO含量為3.5%～4.5%，堿含量≤0.6%?；炷敛捎没?guī)r人工骨料，粗、細骨料的各項指標應滿足中國標準要求。

(2)施工配合比。工程混凝土配合比由承包商根據(jù)設計指標要求進行配合比試驗，提出混凝土施工配合比。工程主要混凝土配合比見表2。

2.3 壩體混凝土溫控措施

根據(jù)壩體混凝土分區(qū)、壩址區(qū)氣溫和水溫及混凝土性能試驗成果等擬定的溫控設計參數(shù)，采用三維有限元法計算相應壩段的穩(wěn)定溫度場，提出大壩混凝土溫度控制要求，指導大壩混凝土溫度控制施工。即：①控制混凝土容許最高溫度、溫差標準之常態(tài)混凝土新老混凝土溫差≤15 ℃；碾壓混凝土新老混凝土溫差≤13 ℃；碾壓和常態(tài)混凝土內外溫差<17 ℃。②混凝土運輸過程中加強施工管理，盡量減少轉運次數(shù)，減少運輸過程中溫度回升。③控制澆筑溫度。④大壩所有常態(tài)及碾壓混凝土均需埋設冷卻水管進行通水冷卻。壩體常態(tài)混凝土內部冷卻水管水平間距為1.0 m，碾壓混凝土內部冷卻水管水平間距為1.0 m或1.5 m。

2.4 實施效果評價

為落實混凝土溫控措施、提高壩體混凝土施工質量，大壩混凝土澆筑伊始，工程項目業(yè)主組織科研單位和工程參建各方聯(lián)合開發(fā)了“數(shù)字黃登·大壩施工信息化系統(tǒng)”，對混凝土重力壩施工質量和管理實施了智能控制和信息化管理，實現(xiàn)了大壩混凝土從原材料、生產、運輸、澆筑到運行的全面質量監(jiān)控。

表2 大壩碾壓混凝土、常態(tài)混凝土主要施工配合比(水泥品種均為P.MH42.5)

2018年10月31日蓄水位維持正常蓄水位后，大壩壩體滲漏量0.53 L/s，表明壩體混凝土澆筑質量較好，滲漏量較小。壩基各壓應力計壓應力值介于-4.65～-0.09 MPa之間；壩體壓應力值介于-0.58～-2.50 MPa；混凝土應變值以壓應變?yōu)橹?，最大壓應?264.2με。壩體運行工作性態(tài)良好。

3 壩基處理與實踐

3.1 壩基工程地質條件

開挖揭露建基面分布地層為三疊系上統(tǒng)小定西組第8層及第7層，巖性主要為紫紅色變質火山角礫巖、變質火山細礫巖，夾有變質凝灰?guī)r條帶。開挖揭露大壩壩基無Ⅰ、Ⅱ結構面及規(guī)模較大的順江斷層分布，壩基范圍揭露屬Ⅲ級結構面的斷層有10條，以陡傾角為主，少數(shù)中陡傾角，斷層破碎帶寬度一般為0.1～0.5 m，僅擠壓破碎帶局部寬度可達1.0 m，少數(shù)NW向結構面有張開現(xiàn)象。斷層帶的分布造成了沿裂面附近巖體風化加深，完整性及力學強度減弱；但破碎帶所占比例有限，且基本為中陡傾角，對大壩整體抗滑穩(wěn)定性影響小，對壩基地基強度的影響亦有限。綜合分析表明，大壩中低壩壩段壩基巖體較完整，多以次塊狀及鑲嵌結構巖體為主，壩基巖體質量類別以Ⅲ2、Ⅲ1類為主，大壩中高壩壩段壩基巖體多以塊狀及次塊狀結構巖體為主，壩基巖體質量類別以Ⅱ、Ⅲ1類為主。壩基范圍爆后聲波波速總體均較高，主要集中在4 000 m/s以上。

3.2 壩基處理設計

針對壩基范圍內寬度小于50 cm的Ⅲ級結構面、部分泥填充Ⅳ級結構面，混凝土澆筑前結構面影響范圍內加強人工清撬，視需要表面鋪鋼筋：針對深卸荷張開的結構面進行專門的灌漿處理。其余Ⅳ級結構面不專門進行了處理，混凝土澆筑前加強清基和驗收。針對局部分布零散，不便于整體挖除的Ⅳ類巖體，清基時加強清撬，后期加強固結灌漿。

3.3 基礎處理實踐及效果

2018年8月17日水庫蓄水至正常蓄水位1 619.00 m，壩體滲壓力、應力應變監(jiān)測、滲漏量變化符合一般規(guī)律，2018年10月31日蓄水位維持正常蓄水位后，大壩壩基滲漏量5.66 L/s，壩體滲漏量0.53 L/s，滲漏總量為8.57 L/s，表明壩體混凝土澆筑質量和基礎處理質量較好，滲漏量較小。

4 泄洪消能設計與實踐

4.1 泄洪消能設計

在泄洪孔口的選擇時需設置具有較大超泄能力的表孔以降低汛期校核洪水位、降低壩高；同時，為滿足宣泄常年洪水、水庫放空和初期蓄水時向下游不間斷供水等需要，使樞紐泄水調度更加靈活，需設置相應的壩身泄洪放空泄水孔。在泄量分配上(見表3、4)，力求使每套泄洪設施單獨運行，加上電站機組過流量均能渲泄常年洪水，即兩套泄洪設施在宣泄常年洪水時能互為備用，分散泄洪流量和泄洪功率，提高安全度。工程采用3個開敞式溢流表孔、2個泄洪放空底孔方案及壩后水墊塘(護坡不護底)的聯(lián)合泄洪方案。孔口平面布置見圖2。

表3 泄洪建筑物各頻率洪水泄量分配成果

表4 各頻率洪水泄量

圖2 泄洪建筑物三維示意

壩身泄洪建筑物防洪標準按洪水重現(xiàn)期500年一遇設計，校核洪水標準為5 000年一遇洪水，相應的洪峰流量分別為11 500 m3/s和14 800 m3/s，水墊塘消能防沖按100年一遇洪水設計，相應的洪峰流量為9 160 m3/s。

泄洪建筑物進行了1∶40比尺的模型試驗驗證，試驗表明泄水建筑物下泄各種頻率的洪水，都應具有足夠的過流能力，表孔及泄洪放空底孔單獨運行時，可宣泄常年洪水；下游消能設施在宣泄設計洪水及其以下各級洪水流量，尤其是常遇洪水流量時具有良好的消能效果，經消能后的流速小于河床抗沖流速。在宣泄校核洪水流量時，不造成消能設施及下游建筑物的嚴重破壞。

4.2 實踐及效果

2018年8月隨壩體混凝土澆筑完成，泄洪建筑物也隨之完建，并投入汛期度汛泄洪，經過1個汛期的運行，壩身泄洪建筑物運行良好，泄量滿足設計要求，泄洪后檢查泄槽建筑物體形良好，沒有發(fā)生空蝕空化現(xiàn)象。

5 結 論

通過黃登工程RCC重力壩設計與工程實踐，結合工程監(jiān)測成果分析，對峽谷區(qū)RCC重力壩設計有以下思考和認識：

(1)工程樞紐布置應根據(jù)工程地形地質條件，結合壩體穩(wěn)定、應力條件和泄洪消能安全綜合比選確定。

(2)壩體原材料選擇和配合比設計對混凝土溫控措施影響大，宜采用合適的配合比和施工工藝，并加強施工工藝控制，以提高混凝土施工質量。

(3)根據(jù)壩基開挖后揭示的工程地質條件，采用具有針對性的基礎處理工程措施，可有效提高壩基的均質性、抗?jié)B性，提高壩體滲流穩(wěn)定安全度。

(4)根據(jù)樞紐泄量和建筑物布置，選擇合適及合理的泄洪建筑物體形和布置，結合水力學模型試驗成果和計算分析成果采取合理可行的泄洪消能方案是確保建筑物泄洪安全的必要手段。