張繼翔

【摘要】隨著高速鐵路的迅速發(fā)展，重軌產(chǎn)品的質(zhì)量要求越來越高，部分尺寸已達(dá)到板帶材精度的要求。本文結(jié)合萬能軋機(jī)生產(chǎn)重軌時(shí)出現(xiàn)的軋輥軸向竄動(dòng)進(jìn)行了影響分析、竄動(dòng)值測量、原因分析及控制實(shí)施。

【關(guān)鍵詞】萬能軋機(jī);軋輥軸向竄動(dòng);分析控制

1、前言

軋輥與兩端的軸承座連接在一起，上機(jī)后上輥在軸承座內(nèi)無法移動(dòng)，而下輥可通過軸向調(diào)整裝置實(shí)現(xiàn)軸向竄動(dòng)。本文所述方法對軋輥軸向竄動(dòng)進(jìn)行了較好的控制，軋輥軸向竄動(dòng)由4-5mm減少到1mm左右，大幅度降低了軋機(jī)軸向竄動(dòng)值。

2、軋輥軸向竄動(dòng)現(xiàn)狀分析

2.1軋輥軸向固定與磨損

軋輥與兩端的軸承座連接在一起，上機(jī)后上輥在軸承座內(nèi)無法移動(dòng)，而下輥可通過軸向調(diào)整裝置實(shí)現(xiàn)軸向竄動(dòng)。使用中軸承座、軸承及軋輥連接緊密，軋輥相對于軸承的軸向竄動(dòng)小，在軸承使用后期在0.3mm以內(nèi)。

2.2軸向竄動(dòng)的調(diào)整

萬能軋機(jī)采用四輥軋制，與普通軋制相比，控制難度較大，輥縫調(diào)整要求沿軋制中心線對中調(diào)整。在空載情況下，輥縫調(diào)零的目的就是確定機(jī)械的參照點(diǎn)，亦即上、下水平輥和左、右立輥輥縫壓靠，此時(shí)上、下水平輥軸向位置作為液壓動(dòng)態(tài)軸向控制的基準(zhǔn)，上、下軸承座均與上、下水平輥相連。

上下水平輥、左右立輥均采用電氣傳動(dòng)控制。軸向位置采用液壓伺服閥控制。動(dòng)態(tài)軋制過程中，勢必造成上、下輥軸向產(chǎn)生位移，為此系統(tǒng)采用保持板FC缸、增壓缸相互配合來保證上下水平輥的軸向位置。

動(dòng)態(tài)軸向位置控制是以上輥軸向位置為基準(zhǔn)，通過對下輥的軸向位置控制來完成動(dòng)態(tài)的調(diào)整過程。控制系統(tǒng)由2臺PLC控制，其中一臺控制液壓平衡、伺服閥電源OK、位置傳感器、伺服閥的電流信號采集、液壓壓力采集、液壓缸位置行程編碼器、動(dòng)態(tài)軸向偏差值計(jì)算、保持板（FC）基準(zhǔn)值計(jì)算及增壓缸控制基準(zhǔn)值計(jì)算等。另一臺PLC則進(jìn)行液壓位置控制。

2.3軸向竄動(dòng)值測量

2.3.1靜態(tài)測量

靜態(tài)測量是指換完輥并做完標(biāo)定后用塞尺測量耐磨板3、耐磨板4的間隙。此時(shí)軋機(jī)沒有軋件通過，不存在軸向力，立輥標(biāo)定力（500KN）只起定位作用，也會消除軋機(jī)各部位連接間隙，用塞尺測出的間隙值小于均0.1毫米。

2.3.2動(dòng)態(tài)測量

動(dòng)態(tài)測量是指軋件通過軋機(jī)時(shí)，測量耐磨板3、耐磨板4的間隙值。重軌軋制時(shí)指向傳動(dòng)側(cè)的下輥軸向力達(dá)500-800KN，遠(yuǎn)大于標(biāo)定力，足以消除軋機(jī)各部位連接間隙，測出的間隙值通常在2-5mm之間。

軋輥軸向竄動(dòng)主要是由于軸向力造成保持板的軸向磨損。磨損后的保持板在軸向力的作用下而出現(xiàn)位置偏移，導(dǎo)致孔型形狀出現(xiàn)變化而影響軋件的對稱性。軋機(jī)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)中，已考慮通過軸向調(diào)整來糾正下輥的軸向竄動(dòng)，但實(shí)際軋制過程中，下輥竄動(dòng)值必須知道才能調(diào)整。

軋機(jī)軸向竄動(dòng)測量難度較大。選用通用的激光測距法存在軋機(jī)粉塵、水霧、反射面光潔度等的影響，測量精度1mm左右，顯然不能滿足要求。采用機(jī)械測量方式，則必須解決軋機(jī)現(xiàn)場空間小測量裝置的安裝固定，同時(shí)機(jī)械測量受連接間隙的影響必須考慮測量精度的問題。采用自主發(fā)明的軋機(jī)軸向竄動(dòng)測量裝置進(jìn)行測量，此裝置具備可靠、精度高、連接簡單的特點(diǎn)。

3、測量裝置的應(yīng)用

采用自主發(fā)明的軋機(jī)軸向竄動(dòng)測量裝置，結(jié)合工作原理對軋機(jī)保持板處理前各機(jī)架上下輥軸向竄動(dòng)值進(jìn)行測量。

從表中可以看出，軋制過程中對軸向竄動(dòng)的實(shí)際值并不知道，調(diào)整時(shí)主要根據(jù)軋件在軋制過程中的出鋼平直度、扭轉(zhuǎn)程度以及上下斷面的對稱度來確定各道次軸向竄動(dòng)調(diào)整值。值的大小完全根據(jù)現(xiàn)場經(jīng)驗(yàn)確定，與軋輥的實(shí)際竄動(dòng)值存在一定的差距，上表中U1第道次調(diào)整值與實(shí)際值差3mm，導(dǎo)致軋件出鋼扭轉(zhuǎn)及上下斷面不對稱。

因此，要獲得準(zhǔn)確的軸向調(diào)整值保證成品件的準(zhǔn)確斷面形狀，必須動(dòng)態(tài)測量出軋輥軸向竄動(dòng)的實(shí)際值。同時(shí)，軋輥軸向竄動(dòng)調(diào)整系統(tǒng)的主要目的是糾正保持板輕微的磨損間隙和改變軋件上下斷面的對稱性及軋件出鋼扭轉(zhuǎn)、平直度缺陷。對保持板產(chǎn)生的軸向間隙可通過機(jī)械處理進(jìn)行減少或消除。

4、軋輥竄動(dòng)的機(jī)械處理及效果

a）更換機(jī)架牌坊上與輥系相接觸的8件側(cè)耐磨板，消除了2-3mm間隙;

b）更換進(jìn)出口窗口耐磨板1、耐磨板2各2塊，消除了保持板與窗口滑板間3-4mm的間隙;

c）保持板機(jī)架耐磨板3、耐磨板4入口側(cè)加墊0.4mm，出口側(cè)加墊1.2mm，保證了機(jī)架耐磨板與保持板窗口耐磨板間距;

d）提高下水平輥平衡油缸的壓力（從200bar提高到224bar）。

上述方法使各部的配合間隙在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)，并消除了操作側(cè)下水平輥AGC油缸與軸承座間存在的2mm間隙。采取以上方法進(jìn)行處理后，軸向竄動(dòng)值變小，軋輥與機(jī)架之間的間隙減小，軋輥在軋制過程中變得更加穩(wěn)定。

結(jié)論：

（1） 萬能軋機(jī)軋輥軸向竄動(dòng)主要是軋輥軸承座與機(jī)架連接的耐磨板在軸向力作用下的磨損間隙造成，特別是保持板耐磨板的磨損導(dǎo)致軸向竄動(dòng)加劇。

（2）軸向竄動(dòng)值在不能檢測時(shí)將造成軋件在孔型中斷面形狀不對稱，且出鋼彎曲度大、扭轉(zhuǎn)等影響產(chǎn)品質(zhì)量及設(shè)備安全問題。

（3） 軋輥軸向竄動(dòng)的動(dòng)態(tài)測量復(fù)雜，需考慮機(jī)架空間、工作環(huán)境等的影響。自主開發(fā)的軸向竄動(dòng)測量裝置解決了測量儀器安裝及測量精度的問題，裝置具有創(chuàng)新性，測量結(jié)果滿足生產(chǎn)要求。

（4）根據(jù)測量裝置的檢測結(jié)果，對造成軋輥軸向竄動(dòng)的部位進(jìn)行處理基本消除了軋輥的軸向竄動(dòng)，大大提高了軋機(jī)的軋制精度。