于琦，張永乾，楊澤琨，劉麗斌，蘇柏萬(wàn)

(1.洛陽(yáng)軸承研究所有限公司，河南 洛陽(yáng) 471039；2.河南省高性能軸承技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河南 洛陽(yáng) 471039；3.滾動(dòng)軸承產(chǎn)業(yè)技術(shù)創(chuàng)新戰(zhàn)略聯(lián)盟，河南 洛陽(yáng) 471039；4.北京控制工程研究所，北京 100081)

隨著工業(yè)技術(shù)的高速發(fā)展，對(duì)軸承的要求也越來(lái)越高，如結(jié)構(gòu)小型化，尺寸精密化，速度高速化，高真空、防腐蝕等更苛刻的工況條件也日益增多，鋼制軸承在某些性能方面已無(wú)法滿足其使用要求[1]。

與軸承鋼相同，氮化硅(Si3N4)失效模式均為疲勞失效。由于其密度為3.1～3.3 g/cm3，僅為軸承鋼的40%，因此滾動(dòng)體的質(zhì)量較輕，慣性較小，在軸承快速啟停中，保持架承受的應(yīng)力較低，并且軸承高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的摩擦顯著降低，意味著運(yùn)轉(zhuǎn)溫度更低，且潤(rùn)滑劑的使用壽命更長(zhǎng)，所以陶瓷混合軸承適用于高dm·n值工況[2]。在邊界潤(rùn)滑狀態(tài)，Si3N4和鋼材之間不易發(fā)生黏合，使得陶瓷混合軸承在惡劣動(dòng)態(tài)條件或低工作黏度(K<1)潤(rùn)滑下運(yùn)行時(shí)，壽命比鋼制軸承長(zhǎng)。國(guó)內(nèi)外的研究結(jié)果表明，應(yīng)用陶瓷材料制造滾動(dòng)體可顯著提高高速軸承的使用性能和壽命。

國(guó)外已開(kāi)展陶瓷滾子軸承研究，并有陶瓷滾子軸承銷售[3-4]，但國(guó)內(nèi)尚未見(jiàn)有關(guān)高性能氮化硅陶瓷滾子軸承的研制或生產(chǎn)的報(bào)道。

鑒于此，現(xiàn)制作2種不同配方的Si3N4陶瓷，檢測(cè)其材料性能，選取綜合性能較優(yōu)的配方，通過(guò)研磨加工試制陶瓷滾子，并檢測(cè)其公差等級(jí)，對(duì)裝有陶瓷滾子的混合軸承進(jìn)行試驗(yàn)。

1 滾子性能試驗(yàn)

1.1 原料

Si3N4原料粉末特性見(jiàn)表1。

表1 Si3N4粉末性能

1.2 制備方法

燒結(jié)助劑為納米級(jí)的氧化鋁(Al2O3)和氧化釔(Y2O3)，混合后加入Si3N4原料中，試制2種不同助劑含量的配方，見(jiàn)表2。

表2 陶瓷滾子配方

按照表2進(jìn)行配料，加入球磨機(jī)中，以酒精為介質(zhì)，使用Si3N4磨介球研磨混合。將磨好的混合料經(jīng)離心噴霧干燥制粒，自動(dòng)壓制，冷等靜壓，氣氛壓力燒結(jié)，研磨加工等工序，制成φ10 mm×10 mm的陶瓷滾子，并裝入NU208軸承進(jìn)行驗(yàn)證試驗(yàn)。

1.3 試驗(yàn)設(shè)備及方法

采用阿基米德排水法測(cè)量燒結(jié)后滾子的密度；采用壓痕法測(cè)量滾子的維氏硬度(HV10)和斷裂韌性；采用激光共聚焦掃描顯微鏡檢測(cè)滾子孔隙度。陶瓷滾子成品尺寸按照GB/T 4661—2002《滾動(dòng)軸承 圓柱滾子》規(guī)定進(jìn)行檢測(cè)。

2 結(jié)果與分析

2.1 陶瓷材料的力學(xué)性能

2種燒結(jié)助劑含量試樣的力學(xué)性能見(jiàn)表3。由表3可知，1#試樣密度低于2#試樣，這是因?yàn)锳l2O3和Y2O3密度均大于Si3N4，1#試樣Al2O3和Y2O3含量低于2#試樣，故在致密情況下1#試樣密度較低。1#試樣硬度高于2#試樣，斷裂韌性低于2#試樣，這是因?yàn)?#試樣的Si3N4含量較高，燒結(jié)后Si3N4以β相存在，β- Si3N4為柱狀晶，強(qiáng)度高，受力過(guò)程中，層疊狀的β- Si3N4柱可提高其承載能力，因此1#試樣具有較高的硬度和較低的斷裂韌性。

表3 陶瓷材料的力學(xué)性能

2.2 陶瓷材料的孔隙度

試樣的金相組織如圖1所示，由圖可知，2種試樣均有部分細(xì)碎孔隙，材料致密化程度相似，但均達(dá)到致密，試樣金相組織與密度檢測(cè)結(jié)果一致。

圖1 Si3N4滾子金相照片

1#試樣的孔隙數(shù)稍多于2#試樣，這是因?yàn)镾i3N4材料的燒結(jié)是液相燒結(jié)，分為重排、溶解-再結(jié)晶、晶粒生長(zhǎng)等階段。Si3N4燒結(jié)過(guò)程中，液相的含量和分布情況會(huì)對(duì)致密化有重要的影響，1#試樣助劑含量較少，燒結(jié)過(guò)程中產(chǎn)生的液相少，顆粒重排速度慢，致密化速度較慢，燒結(jié)難度較大，需要更高要求的粉料處理技術(shù)，更合理的燒結(jié)工藝和更嚴(yán)格的工藝控制。

2.3 陶瓷滾子成品尺寸

為研究低燒結(jié)助劑含量下陶瓷滾子的性能，選取助劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為8%的滾子進(jìn)行研磨加工，試制出的陶瓷滾子成品如圖2所示。

圖2 陶瓷滾子成品

隨機(jī)選取5個(gè)陶瓷滾子進(jìn)行檢測(cè)，結(jié)果見(jiàn)表4，由表可知，滾子尺寸達(dá)到GB/T 4661—2002中Ⅰ級(jí)的要求。

表4 陶瓷滾子尺寸

3 軸承試驗(yàn)

對(duì)裝有成品陶瓷滾子的NU208軸承進(jìn)行高速試驗(yàn)及抗斷油能力試驗(yàn)[5-6]，套圈材料為8Cr4Mo4V,保持架材料為鋁青銅。選取1套同型號(hào)的全鋼軸承進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)，滾子材料為8Cr4Mo4V，公差等級(jí)與陶瓷滾子等級(jí)相同，為Ⅰ級(jí)。

3.1 高速試驗(yàn)

試驗(yàn)在簡(jiǎn)支梁高溫高速試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，采用溫度傳感器檢測(cè)軸承外圈溫度，施加1 kN的徑向載荷。高速試驗(yàn)程序見(jiàn)表5，試驗(yàn)結(jié)果如圖5所示。

表5 高速試驗(yàn)程序

圖3 外圈溫度隨轉(zhuǎn)速變化情況

由圖5可知，51 000 r/min轉(zhuǎn)速下，陶瓷滾子軸承外圈溫度為164 ℃，提高轉(zhuǎn)速繼續(xù)試驗(yàn)，混合陶瓷滾子軸承轉(zhuǎn)速達(dá)到62 500 r/min，超出驅(qū)動(dòng)電主軸轉(zhuǎn)速范圍，最終中止試驗(yàn)，此時(shí)外圈溫度為190 ℃。試驗(yàn)后混合陶瓷滾子軸承外觀完好，主要尺寸精度、旋轉(zhuǎn)精度、游隙等指標(biāo)變化不大，14個(gè)滾子表面光滑無(wú)異常。鋼制滾子軸承轉(zhuǎn)速達(dá)51 000 r/min時(shí)，因試驗(yàn)機(jī)主機(jī)電流值超過(guò)允許電流，報(bào)警停機(jī)，外圈溫度為191 ℃。

通過(guò)高速試驗(yàn)可以得出，混合陶瓷滾子軸承最高轉(zhuǎn)速和溫升均優(yōu)于鋼制滾子軸承，這是由于Si3N4密度小于鋼材，離心力小。陶瓷滾子具有較高的彈性模量，載荷下形成的壓力橢圓小，在高速運(yùn)動(dòng)下，混合陶瓷滾子軸承摩擦發(fā)熱少，因此,混合陶瓷滾子軸承運(yùn)轉(zhuǎn)溫度較鋼制軸承更低，高速下軸承溫升更小。

3.2 抗斷油能力試驗(yàn)

測(cè)試2種軸承在30 000，36 000，39 000，42 000，45 000 r/min轉(zhuǎn)速下的抗斷油能力。每種轉(zhuǎn)速下的斷油試驗(yàn)程序見(jiàn)表6，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表7。

表6 斷油試驗(yàn)程序

表7 斷油試驗(yàn)結(jié)果

由表7可知，混合陶瓷滾子軸承在轉(zhuǎn)速45 000 r/min下斷油45 s時(shí)，主機(jī)電流超過(guò)允許值，報(bào)警停機(jī)，試驗(yàn)后混合陶瓷滾子軸承轉(zhuǎn)動(dòng)靈活，無(wú)卡滯現(xiàn)象。鋼制滾子軸承在轉(zhuǎn)速42 000 r/min，斷油試驗(yàn)14 s時(shí)，軸承卡死。

由此可知，混合陶瓷滾子軸承抗斷油能力優(yōu)于鋼制滾子軸承，這是由于陶瓷材料熱膨脹系數(shù)小，高速下其溫升較鋼制軸承小，軸承的溫度敏感性降低，減小了軸承卡死的風(fēng)險(xiǎn)。

4 結(jié)論

1)助劑含量較低的陶瓷材料會(huì)降低氮化硅陶瓷滾子的密度和斷裂韌性，提高其硬度。

2)高性能、高精度的氮化硅陶瓷滾子公差等級(jí)達(dá)到Ⅰ級(jí)。

3)與鋼制滾子軸承相比，混合陶瓷滾子軸承具有較好的高速性能和抗斷油能力。