余錦地，虞 鴻

（浙江省水利水電勘測設(shè)計院，浙江 杭州 310002）

1 問題的提出

某水庫工程大壩左岸岸坡段趾板基礎(chǔ)開挖后遇較大斷層帶，地質(zhì)條件較差，需進行局部挖除處理，對開挖后的邊坡進行回填處理，設(shè)C20混凝土高趾墻，趾墻最高處達15 m。根據(jù)SL 228 — 2013《混凝土面板堆石壩設(shè)計規(guī)范》要求，趾板厚度超過2.00 m或采用趾墻時，應進行穩(wěn)定計算和應力分析。高趾墻的穩(wěn)定、應力計算參照SL 319 —2005《混凝土重力壩設(shè)計規(guī)范》的要求執(zhí)行。穩(wěn)定計算可采用剛體極限平衡法，應力分析可采用材料力學法，必要時應采用有限元法進行應力變形分析[1]。

圖1 大壩標準斷面圖 單位：m

2 工程概況

工程為新建水庫，總庫容983萬m3，攔河壩為鋼筋混凝土面板堆石壩，壩頂高程365.50 m，防浪墻頂高程366.60 m，最大壩高61.50 m，壩頂長度140.00 m，壩頂寬度6.00 m，上下游壩坡均為1:1.3。下游壩坡分別在高程346.00 m和326.00 m處設(shè)置馬道，馬道寬2.00 m。壩體堆石分區(qū)填筑、分層碾壓。下游壩腳采用開挖料回填至310.00 m高程。面板采用C25W8F100鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，厚度為40 cm；趾板采用C25W8F100鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其寬度為5.00 ~ 4.00 m，厚度0.50 m，壩體接縫處均設(shè)置止水系統(tǒng)。趾板基礎(chǔ)以及兩岸壩頭均進行固結(jié)和帷幕灌漿處理。大壩標準斷面見圖1。

壩址基礎(chǔ)巖性為侏羅系上統(tǒng)大爽組（J3d）流紋質(zhì)玻屑熔結(jié)凝灰?guī)r，變余凝灰結(jié)構(gòu)，流紋構(gòu)造，角巖化，新鮮巖石致密、堅硬。河床段覆蓋層為第四系全新統(tǒng)沖洪積砂礫卵石層，含有漂石。兩岸還分布第四系全新統(tǒng)殘坡積含碎石粉質(zhì)黏土和塊石層。趾板沿線主要斷層共2處，斷層破碎帶寬1.50 ~ 2.00 m，由壓碎巖及斷層泥組成。節(jié)理發(fā)育共18組，走向以北西向為主，大部分節(jié)理面平直光滑無填充，少數(shù)節(jié)理裂隙面扭曲方解石薄膜填充或黃色泥質(zhì)填充，巖石破碎。

3 材料力學法計算分析

3.1 計算工況及荷載

計算工況選用運行期設(shè)計洪水位和完建期2種工況，墻前設(shè)計洪水位363.09 m，墻后341.56 m。荷載主要包括擋墻自重、擋墻上部水重、土壓力、水壓力、揚壓力，其中土壓力采用庫倫主動土壓力公式進行計算。

3.2 地質(zhì)設(shè)計參數(shù)

（1）墻后回填土指標：天然容重22 kN/m3，c = 0 kPa，φ = 50°。

（2）地基土指標：底板與弱風化基巖抗剪斷摩擦系數(shù)f ′ = 0.9，粘結(jié)力 c′ = 800 kPa。

3.3 穩(wěn)定計算

根據(jù)SL 319 — 2005《混凝土重力壩設(shè)計規(guī)范》的要求，擋墻抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)（按抗剪斷系數(shù)進行計算）正常運用條件時應不小于3.00。

擋墻抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)計算公式：

3.4 抗傾穩(wěn)定計算

根據(jù)SL 319 — 2005《混凝土重力壩設(shè)計規(guī)范》的要求，抗傾穩(wěn)定安全系數(shù)正常運用條件時應不小于1.50。

抗傾穩(wěn)定計算公式：

3.5 基底應力計算

擋墻基礎(chǔ)為弱風化基巖，允許承載力為1 500 kPa。根據(jù)SL 319 — 2005《混凝土重力壩設(shè)計規(guī)范》，在各種計算情況下，擋墻最大基底應力不大于地基允許承載力。

擋墻基底應力計算公式：

3.6 計算結(jié)果分析

典型斷面在運行期、完建期時穩(wěn)定及應力計算成果見表1。

表1 趾墻穩(wěn)定及應力計算成果表

表1計算結(jié)果顯示，趾墻抗滑、抗傾穩(wěn)定安全系數(shù)滿足規(guī)范要求，趾墻最大地基應力不大于地基允許承載力，且未出現(xiàn)拉應力，滿足規(guī)范的要求。

4 有限元法應力復核

采用荷蘭Plaxis公司開發(fā)的大型巖土工程有限元設(shè)計計算軟件Plaxis v8.2對趾墻基底應力進行復核。建模范圍上游取1倍壩高，基礎(chǔ)2倍壩高。按平面應變問題建立模型，采用15節(jié)點三角形單元劃分基巖，混凝土趾墻和堆石體，采用梁單元模擬面板，趾墻和基巖間、面板與堆石間分別建立接觸面[2]，共計5 669個節(jié)點，678個單元。網(wǎng)格劃分見圖2。計算采用的參數(shù)見表2 。

圖2 模型網(wǎng)格圖

表2 計算材料參數(shù)表

計算初始地應力場后，按以下施工過程進行模擬：①過程1：30 d澆筑混凝土趾墻；②過程2：270 d填筑壩體，并激活堆石與混凝土趾墻界面；③過程3：安裝面板，并激活面板與堆石間界面；④過程4：水位上升至設(shè)計洪水位，進行流固耦合計算[3]。

各階段的主要計算結(jié)果見圖3 ~圖8。典型斷面在完建期、運行期時應力計算成果見表3。

圖3 趾墻澆筑完成有效應力等值線圖

圖4 基底有效正應力分布圖（最大正應力81 kPa）

圖5 壩體填筑完成后有效應力等值線圖

圖6 壩體填筑完成后基底有效正應力圖（最大壓應力948 kPa）

圖7 達到設(shè)計洪水位后基底變形圖（最大位移2.45 mm）

表3 趾墻應力計算成果表

根據(jù)有限元計算結(jié)果，趾墻基底在整個模擬階段均處于彈性區(qū)，未發(fā)現(xiàn)塑性點；基底變形小，蓄水前后各點均處于受壓狀態(tài)。

5 結(jié) 語

（1）趾墻抗傾覆穩(wěn)定性受庫水位升降影響較為明顯，在庫水位上升過程中，抗傾覆穩(wěn)定逐漸降低，至設(shè)計洪水位時，抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)最低；

圖8 達到設(shè)計洪水位后基底有效正應力圖（最大壓應力750 kPa）

（2）趾墻基底應力受庫水位升降影響較小，蓄水前后趾墻最大地基應力不大于地基允許承載力，且未出現(xiàn)拉應力；

（3）計算分析結(jié)果表明，在庫水位升降作用條件下，高趾墻仍可保持穩(wěn)定狀態(tài)，不會產(chǎn)生傾覆、滑移現(xiàn)場，對壩體穩(wěn)定性無影響；

（4）鑒于蓄水后趾墻基底壓應力有所減小，為防止可能出現(xiàn)的拉應力，可采用適當?shù)墓こ檀胧ㄈ珏^桿、灌漿等），保證安全余度。