黃先科，殷慶國(guó)，李 藺，李華斌，2，郭程飛，4

（1．成都理工大學(xué)能源學(xué)院，四川 成都 610059；2.油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（成都理工大學(xué)），四川 成都 610059；3.中國(guó)石油吐哈油田公司工程技術(shù)研究院，新疆 鄯善 838200；4.中國(guó)石化中原油田普光分公司，四川 達(dá)州 636155；5.吐哈油田勘探公司，新疆 鄯善 838200）

泡沫驅(qū)因具有原料來源廣、成本低、制備容易等特點(diǎn)而被廣泛關(guān)注。然而關(guān)于礦場(chǎng)泡沫驅(qū)成敗的關(guān)鍵因素卻鮮有報(bào)道，根據(jù)流度比公式可知，影響流度的主要因素為泡沫黏度，黏度越高的體系波及效率越高，驅(qū)油效果越好。在高滲層，泡沫流度小于地層原油流度時(shí)，泡沫可有效封堵高滲層，反之泡沫驅(qū)失效［1-3］。在實(shí)際地層中，泡沫體系氣相和液相在多孔介質(zhì)中的流速不同，地層各小層實(shí)際吸氣/液量占比，并非是地表注入的理想氣液比，泡沫體系達(dá)不到理想視黏度，難以封堵高滲層或者啟動(dòng)低滲層［4-7］。因此，為了規(guī)避籠統(tǒng)注入給泡沫驅(qū)帶來的風(fēng)險(xiǎn)性，在同一壓力系統(tǒng)下，筆者研究氣液兩相滲流特征與滲透率級(jí)差之間的關(guān)系，探討不同滲透率級(jí)差地層對(duì)氣液比的影響規(guī)律。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 材料與儀器

起泡劑XHY-6D，有效物含量35%，成都華陽興華化工廠；穩(wěn)泡劑黃原膠XG，相對(duì)分子質(zhì)量3.6×106，固含量91%，任丘市長(zhǎng)興石油化工有限公司；實(shí)驗(yàn)用水為模擬地層水，礦化度160000 mg/L，主要離子質(zhì)量濃度（單位mg/L）：Ca2+7200、Na+55230、Cl-91321；氣體為空氣，成都天源氣體制造有限公司。

DV-Ⅲ旋轉(zhuǎn)黏度計(jì)，美國(guó)BROOKFIELD 公司；Mettler Toledo 分析天平，無錫市賽維商貿(mào)有限公司；電熱恒溫箱，上海市凱測(cè)實(shí)驗(yàn)設(shè)備有限公司；驅(qū)替裝置：平流泵、手搖泵、壓力表、中間容器、六通閥、管線等，江蘇海安石油科研儀器有限公司。

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

利用2 m 長(zhǎng)、直徑3.8 cm 的并聯(lián)填砂管巖心開展雙管驅(qū)替實(shí)驗(yàn)。具體實(shí)驗(yàn)步驟如下：

（1）利用高壓自動(dòng)壓實(shí)裝置填制平均滲透率為75.2×10-3數(shù)82.2×10-3μm2（魯克沁地層平均滲透率）的巖心（根據(jù)不同滲透率范圍，改變加砂次數(shù)及壓制壓力）。

（2）將填砂管高滲管置放于恒溫箱頂部、低滲管置放于恒溫箱底部（考慮到油層的重力分離作用以及魯克沁油層的反韻律特征，室內(nèi)試驗(yàn)?zāi)M反韻律的作用非常有限）。

（3）先對(duì)每支填砂管巖心飽和地層水、飽和原油；然后進(jìn)行水驅(qū)，直至并聯(lián)巖心出口端無油產(chǎn)出時(shí)止，填砂管物理模型參數(shù)見表1。巖心出口端回壓閥壓力固定為20.0 MPa。按氣/起泡劑溶液體積流量1∶1交替注入空氣及模擬地層水。直至注采達(dá)到平衡（壓力恒定或注入速度等于產(chǎn)出速度）驅(qū)替。

（4）記錄高滲管及低滲管的產(chǎn)液量、產(chǎn)氣量（入口端壓力表量程確定為35.0 MPa，使驅(qū)替實(shí)驗(yàn)盡量模擬地層高壓驅(qū)替狀態(tài)。驅(qū)替速度為2.0 m/d左右，氣體或水的注入速度41.0數(shù)42.0 mL/h）。實(shí)時(shí)記錄不同滲透率級(jí)差巖心的氣液比數(shù)據(jù)，高滲管、低滲管產(chǎn)液量，產(chǎn)氣量以及高滲管進(jìn)口端壓力數(shù)據(jù)。

（5）驅(qū)替實(shí)驗(yàn)結(jié)束，綜合分析高低滲管原油采收率、含油飽和度等因素，得出滲透率級(jí)差對(duì)氣液比的影響規(guī)律。

表1 雙管并聯(lián)填砂管物理模型參數(shù)

2 結(jié)果與討論

目前，魯克沁試驗(yàn)區(qū)塊實(shí)行1∶1氣液比，在地表籠統(tǒng)注入，油層溫度為80℃，對(duì)應(yīng)空氣黏度為0.0211 mPa·s，起泡劑溶液黏度1.899 mPa·s。室內(nèi)首先進(jìn)行水驅(qū)驅(qū)油實(shí)驗(yàn)，當(dāng)水驅(qū)含水率達(dá)到98%時(shí)，使注入壓力穩(wěn)定在20 MPa后進(jìn)行氣液交替泡沫驅(qū)驅(qū)替實(shí)驗(yàn)，按氣液體積流量比1∶1 交替注入空氣及質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.1%的起泡劑溶液（0.1 PV 起泡劑+0.1 PV氮?dú)饨惶孀⑷耄?。注采達(dá)到平衡后（壓力恒定或注入速度等于產(chǎn)出速度）觀察不同滲透率級(jí)差的高、低滲管的產(chǎn)氣量、產(chǎn)液量以及氣液比變化規(guī)律。

2.1 Kmax/Kmin=3.4時(shí)的氣液比變化規(guī)律

當(dāng)滲透率級(jí)差為3.4 時(shí)，交替注入發(fā)泡劑溶液及氣體，高低滲管產(chǎn)氣量、產(chǎn)液量及氣液比變化規(guī)律如圖1所示。泡沫段塞注入量在0.1 PV 時(shí)，高滲管和低滲管的載液速率由0 mL/h分別上升為26.00 mL/h和14.00 mL/h，此時(shí)起泡劑溶液主要在高滲管中形成竄流通道，低滲管分流量相對(duì)較低。泡沫段塞注入量為0.15 PV 時(shí)，高滲管的載液速率為20.00 mL/h，載氣速率為6.40 mL/h，高滲管瞬時(shí)氣液比為0.32；而低滲管的載液速率為13.60 mL/h，低滲管未見氣，泡沫體系對(duì)高滲管起到了較好的封堵調(diào)剖效果，高低滲管的載液速率差異變小。這主要是由于高滲管中起泡劑溶液與氣體混合，形成了相對(duì)穩(wěn)定的泡沫，滲流阻力明顯增大，而低滲管由于未見氣，滲流阻力增加不明顯，基本不形成或只形成少量泡沫。當(dāng)泡沫段塞注入量為0.20 PV 時(shí)，高滲管的載液速率為13.00 mL/h，載氣速率為8.90 mL/h，高滲管瞬時(shí)氣液比為0.68；而低滲管的載液速率為8.10 mL/h，低滲管開始見氣，載氣速率為6.90 mL/h，低滲管瞬時(shí)氣液比為0.85。這是由于高低滲管滲流阻力的進(jìn)一步增加，強(qiáng)化了泡沫體系的封堵調(diào)剖效果，造成高低滲管分流量差異進(jìn)一步減小，但總體上，高滲管的分流量高于低滲管的分流量。泡沫段塞注入量為0.25 PV 時(shí)，高低滲管載氣液速率趨于穩(wěn)定，高滲管穩(wěn)定載氣速率為11.17 mL/h，穩(wěn)定載液速率為13.44 mL/h，穩(wěn)定氣液比為0.83；低滲管穩(wěn)定載氣速率為6.59 mL/h，穩(wěn)定載液速率為8.83 mL/h，最終穩(wěn)定氣液比為0.74。

圖1 高低滲管產(chǎn)氣液速率及氣液比變化規(guī)律曲線（Kmax/Kmin=3.4）

2.2 Kmax/Kmin=6.2時(shí)的氣液比變化規(guī)律

當(dāng)滲透率級(jí)差Kmax/Kmin為6.2 時(shí)，交替注入發(fā)泡劑溶液及氣體，高低滲管產(chǎn)氣量、產(chǎn)液量及氣液比變化規(guī)律如圖2所示。泡沫段塞注入量在0.05 PV時(shí)，高滲管和低滲管的載液速率由0 mL/h分別上升為28.00 mL/h 和12.00 mL/h，此時(shí)起泡劑溶液主要在高滲管中形成竄流通道，低滲管的分流量相對(duì)較低。泡沫段塞注入量為0.15 PV 時(shí)，高滲管的載液速率為17.00 mL/h，載氣速率為9.00 mL/h，高滲管瞬時(shí)氣液比為0.53；而低滲管載液速率為14.00 mL/h，低滲管未見氣。當(dāng)泡沫段塞注入量為0.20 PV時(shí)，高滲管載液速率為16.00 mL/h，載氣速率為11.00 mL/h，高滲管瞬時(shí)氣液比為0.69；而低滲管的載液速率為11.00 mL/h，低滲管開始見氣，載氣速率為2.30 mL/h，低滲管瞬時(shí)氣液比為0.21。泡沫段塞注入量為0.25 PV時(shí)，高、低滲管載氣液速率趨于穩(wěn)定，高滲管穩(wěn)定載氣速率為12.34 mL/h，穩(wěn)定載液速率為15.63 mL/h，穩(wěn)定氣液比為0.79；而低滲管穩(wěn)定載氣速率為4.37 mL/h，穩(wěn)定載液速率為7.66 mL/h，最終穩(wěn)定氣液比為0.57。

圖2 高低滲管產(chǎn)氣液速率及氣液比變化規(guī)律曲線（Kmax/Kmin=6.2）

2.3 Kmax/Kmin=9.6時(shí)的氣液比變化規(guī)律

當(dāng)滲透率級(jí)差Kmax/Kmin為9.6 時(shí)，交替注入發(fā)泡劑溶液及氣體，高低滲管產(chǎn)氣量、產(chǎn)液量及氣液比變化規(guī)律如圖3所示。泡沫段塞注入量在0.05 PV時(shí)，高滲管和低滲管的載液速率由0 mL/h分別上升為30.00 mL/h 和10.00 mL/h，此時(shí)起泡劑溶液主要在高滲管中形成竄流通道，低滲管分流量相對(duì)較低。隨著泡沫段塞中氣相的注入，泡沫段塞注入量為0.15 PV 時(shí)，高滲管載液速率為20.00 mL/h，載氣速率為9.30 mL/h，高滲管瞬時(shí)氣液比為0.47。而低滲管載液速率為10.70 mL/h，低滲管未見氣。當(dāng)泡沫段塞注入量為0.20 PV 時(shí)，高滲管載液速率為15.00 mL/h，載氣速率為14.30 mL/h，高滲管瞬時(shí)氣液比為0.95；而低滲管載液速率為10.00 mL/h，低滲管開始見氣，載氣速率為8.10 mL/h，低滲管瞬時(shí)氣液比為0.81。泡沫段塞注入量為0.25 PV 時(shí)，高低滲管的載氣液速率趨于穩(wěn)定，高滲管的穩(wěn)定載氣速率為14.27 mL/h，穩(wěn)定載液速率為16.17 mL/h，穩(wěn)定氣液比為0.88；低滲管的穩(wěn)定載氣速率為3.83 mL/h，穩(wěn)定載液速率為5.73 mL/h，最終穩(wěn)定氣液比為0.67。

圖3 高低滲管產(chǎn)氣液速率及氣液比變化規(guī)律曲線（Kmax/Kmin=9.6）

2.4 Kmax/Kmin=14.6時(shí)的氣液比變化規(guī)律

當(dāng)滲透率級(jí)差為14.6 時(shí)，交替注入發(fā)泡劑溶液及氣體，高低滲管產(chǎn)氣量、產(chǎn)液量及氣液比變化規(guī)律如圖4所示。泡沫段塞注入量為0.1 PV 時(shí)，高滲管和低滲管的載液速率由0 mL/h分別上升為32.00 mL/h 和8.00 mL/h，此時(shí)起泡劑溶液主要在高滲管中形成竄流通道，而低滲管分流量相對(duì)較低。泡沫段塞注入量為0.15 PV 時(shí)，高滲管的載液速率為21.00 mL/h，載氣速率為12.40 mL/h，高滲管瞬時(shí)氣液比為0.59；而低滲管的載液速率為6.60 mL/h，低滲管未見氣。當(dāng)泡沫段塞注入量為0.20 PV 時(shí)，高滲管的載液速率為17.00 mL/h，載氣速率為15.30 mL/h，高滲管的瞬時(shí)氣液比為0.90；而低滲管載液速率為4.50 mL/h，低滲管開始見氣，載氣速率為3.20 mL/h，低滲管瞬時(shí)氣液比為0.71。泡沫段塞注入量為0.25 PV時(shí)，高低滲管載氣液速率趨于穩(wěn)定，高滲管穩(wěn)定載氣速率為17.34 mL/h，穩(wěn)定載液速率為17.24 mL/h，穩(wěn)定氣液比為1.01；低滲管穩(wěn)定載氣速率為2.76 mL/h，穩(wěn)定載液速率為2.66 mL/h，最終穩(wěn)定氣液比為1.04。

圖4 高低滲管產(chǎn)氣液速率及氣液比變化規(guī)律曲線（Kmax/Kmin=14.6）

2.5 Kmax/Kmin=29.6時(shí)的氣液比變化規(guī)律

當(dāng)滲透率級(jí)差Kmax/Kmin為29.6時(shí)，交替注入發(fā)泡劑溶液及氣體，高低滲管產(chǎn)氣量、產(chǎn)液量及氣液比變化規(guī)律如圖5所示。泡沫段塞注入量為0.05 PV時(shí)，高滲管和低滲管的載液速率由0 mL/h分別上升為36.00 mL/h和4.00 mL/h，此時(shí)起泡劑溶液主要在高滲管中形成竄流通道，而低滲管分流量相對(duì)較低。泡沫段塞注入量為0.15 PV 時(shí)，高滲管的載液速率為23.00 mL/h，載氣速率為15.10 mL/h，高滲管的瞬時(shí)氣液比為0.67；而低滲管的載液速率為1.90 mL/h，低滲管未見氣。當(dāng)泡沫段塞注入量為0.20 PV時(shí)，高滲管的載液速率為18.60 mL/h，載氣速率為16.80 mL/h，高滲管瞬時(shí)氣液比為0.90；而低滲管載液速率為0.80 mL/h，低滲管開始見氣，載氣速率為3.80 mL/h，低滲管瞬時(shí)氣液比為4.75。泡沫段塞注入量為0.25 PV時(shí)，高低滲管載氣液速率趨于穩(wěn)定，高滲管的穩(wěn)定載氣速率為19.11 mL/h，穩(wěn)定載的液速率為17.63 mL/h，穩(wěn)定氣液比為1.08；低滲管的穩(wěn)定載氣速率為2.37 mL/h，穩(wěn)定載液速率為0.89 mL/h，最終穩(wěn)定氣液比為2.66。

圖5 高低滲管產(chǎn)氣液速率及氣液比變化規(guī)律曲線（Kmax/Kmin=29.6）

2.6 Kmax/Kmin=38.4時(shí)的氣液比變化規(guī)律

當(dāng)滲透率級(jí)差Kmax/Kmin為38.4時(shí)，交替注入發(fā)泡劑溶液及氣體，高低滲管產(chǎn)氣量、產(chǎn)液量及氣液比變化規(guī)律如圖6所示。泡沫段塞注入量為0.1 PV時(shí)，高滲管和低滲管的載液速率由0 mL/h分別上升為38.00 mL/h和2.00 mL/h，此時(shí)起泡劑溶液主要在高滲管中形成竄流通道，而低滲管分流量相對(duì)較低。泡沫段塞注入量為0.15 PV 時(shí)，高滲管的載液速率為23.00 mL/h，載氣速率為15.10 mL/h，高滲管的瞬時(shí)氣液比為0.66。而低滲管載液速率為1.90 mL/h，低滲管未見氣。當(dāng)泡沫段塞注入量為0.20 PV時(shí)，高滲管的載液速率為20.00 mL/h，載氣速率為18.70 mL/h，高滲管的瞬時(shí)氣液比為0.94；而低滲管的載液速率為0.60 mL/h，低滲管開始見氣，載氣速率為0.70 mL/h，低滲管瞬時(shí)氣液比為1.17。泡沫段塞注入量為0.25 PV 時(shí)，高低滲管的載氣液速率趨于穩(wěn)定，高滲管的穩(wěn)定載氣速率為19.76 mL/h，穩(wěn)定載液速率為18.25 mL/h，穩(wěn)定氣液比為1.08；低滲管穩(wěn)定載氣速率為1.75 mL/h，穩(wěn)定載液速率為0.24 mL/h，最終穩(wěn)定氣液比為7.29。

圖6 高低滲管產(chǎn)氣液速率及氣液比變化規(guī)律曲線（Kmax/Kmin=38.4）

2.7 Kmax/Kmin=88.3時(shí)的氣液比變化規(guī)律

當(dāng)滲透率級(jí)差Kmax/Kmin為88.3時(shí)，交替注入發(fā)泡劑溶液及氣體，高低滲管產(chǎn)氣量、產(chǎn)液量及氣液比變化規(guī)律如圖7所示。泡沫段塞注入量為0.05 PV時(shí)，高滲管和低滲管的載液速率由0 mL/h分別上升為38.00 mL/h和2.00 mL/h，此時(shí)起泡劑溶液主要在高滲管中形成竄流通道，而低滲管分流量相對(duì)較低。泡沫段塞注入量為0.15 PV 時(shí)，高滲管的載液速率為23.00 mL/h，載氣速率為16.10 mL/h，高滲管的瞬時(shí)氣液比為0.70；而低滲管的載液速率為0.90 mL/h，低滲管未見氣。當(dāng)泡沫段塞注入量為0.20 PV 時(shí)，高滲管的載液速率為20.00 mL/h，載氣速率為18.10 mL/h，高滲管的瞬時(shí)氣液比為0.90；而低滲管的載液速率為0.10 mL/h，低滲管開始見氣，載氣速率為1.80 mL/h，低滲管的瞬時(shí)氣液比為18.00。泡沫段塞注入量為0.25 PV 時(shí)，高低滲管的載氣液速率趨于穩(wěn)定，高滲管的穩(wěn)定載氣速率為19.96 mL/h，穩(wěn)定載液速率為18.32 mL/h，穩(wěn)定氣液比為1.09；低滲管的穩(wěn)定載氣速率為1.68 mL/h，穩(wěn)定載液速率為0.04 mL/h，最終穩(wěn)定氣液比為42.00。

圖7 高低滲管產(chǎn)氣液速率及氣液比變化規(guī)律曲線（Kmax/Kmin=88.3）

2.8 不同滲透率級(jí)差下氣液比變化規(guī)律

不同滲透率級(jí)差的高、低滲管的穩(wěn)定產(chǎn)氣、產(chǎn)液速率見表2，氣體流量以按氣體方程換算至高壓條件下的體積流量。

根據(jù)表2可得到不同滲透率級(jí)差的高、低滲管的實(shí)際氣液比變化曲線（圖8），同時(shí)，當(dāng)達(dá)到注采平衡時(shí)，相較于注入壓力，高、低滲管泡沫驅(qū)的封堵壓差變化如圖9所示。

當(dāng)滲透率級(jí)差在1.0數(shù)14.6 的范圍內(nèi)，隨著級(jí)差的增大，高滲管的載氣速率和載液速率增高，而低滲管的載氣速率和載液速率降低，但變化幅度相對(duì)不大。當(dāng)滲透率級(jí)差在14.6數(shù)38.4 的范圍內(nèi)，隨著滲透率級(jí)差的增大，高滲管的載氣速率和載液速率急劇上升，而低滲管的載液速率和載氣速率急劇下降。當(dāng)滲透率級(jí)差在38.4數(shù)88.3 的范圍內(nèi)，隨著級(jí)差的增大，高滲管、低滲管的載液速率、載氣速率的上升幅度和下降幅度均較為緩慢，在滲透率級(jí)差為88.3時(shí)，大量的氣、液沿著高滲層流動(dòng)，低滲層載氣速率僅為1.68 mL/h，載液速率僅為0.04 mL/h，此時(shí)，低滲層處于泡沫驅(qū)啟動(dòng)極限，產(chǎn)生嚴(yán)重的所謂“氣走氣路、水走水路”的現(xiàn)象。

圖8 高低滲管產(chǎn)氣液速率及氣液比變化規(guī)律曲線

圖9 高低滲管產(chǎn)氣液速率及氣液比變化規(guī)律曲線

當(dāng)滲透率級(jí)差在1.0數(shù)14.6 的范圍內(nèi)，油層相對(duì)均勻，高滲管的氣液比先下降至0.79再緩慢上升至1.01，變化幅度不大；而低滲管的氣液比先下降至0.57，再上升至1.04。當(dāng)滲透率級(jí)差在1.0數(shù)8.2 的范圍內(nèi)，高滲管內(nèi)氣液兩相在巖石的剪切作用下生成高黏度的泡沫體系，封堵壓力大于水驅(qū)壓力，有效封堵高滲層，從而改善地層非均質(zhì)性；低滲管的氣液比由0.96下降至0.66，載氣液量占比由0.5下降至0.3。雖然低滲管實(shí)際氣液比偏離理想氣液比，導(dǎo)致泡沫液膜強(qiáng)度下降，但低滲管的相對(duì)吸水及吸氣量較為理想，能形成理想的泡沫數(shù)量從而啟動(dòng)低滲層，低滲管封堵壓力由31.40 MPa 下降至25.20 MPa，此時(shí)，泡沫驅(qū)啟動(dòng)低滲層，氣液兩相生成泡沫，在孔喉中收縮、擴(kuò)張以及卡斷變形來剝離油膜，從而提高低滲層的采收率。當(dāng)滲透率級(jí)差在8.2數(shù)14.6的范圍內(nèi)，低滲管的氣液比由0.66上升到1.04，低滲管實(shí)際氣液比雖然接近理想氣液比，但相對(duì)吸液及吸氣量不盡理想，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于高滲管，僅為0.14，此時(shí)，低滲管的封堵壓力差進(jìn)一步降低，由25.20 MPa 下降至23.40 MPa，低于注入壓力。這表明低滲管的載氣液量過低，導(dǎo)致泡沫數(shù)量變少，再加上泡沫遇油消泡的特性，起泡劑分子大量進(jìn)入原油中，降低油水界面張力，提高低滲層的采收率［8-10］。

表2 高低滲管穩(wěn)定載氣液速率及實(shí)際氣液比數(shù)據(jù)

當(dāng)滲透率級(jí)差在14.6數(shù)38.4 的范圍內(nèi)，隨著級(jí)差的增大，非均質(zhì)性變得更為嚴(yán)重，高滲管的氣液比由1.04 上升至1.01，載氣液量占比由0.86 上升至0.95，大量氣、液沿著高滲層流動(dòng)，盡管高滲管泡沫體系的黏度較高，但已不能理想地改善吸水及吸氣剖面，低滲管載氣液量占比由0.14 下降至0.08，同時(shí)，由于氣相較于液相，流速不同，氣相優(yōu)先進(jìn)入低滲層，氣液比由1.04上升至7.29，嚴(yán)重偏離理想氣液比1∶1，初步產(chǎn)生“氣走氣路，液走液路”現(xiàn)象，導(dǎo)致泡沫穩(wěn)定性極差，低滲管壓力差進(jìn)一步下降，此時(shí)，主要依靠起泡劑溶液降低界面張力的特性，提高低滲管的采收率。

當(dāng)滲透率級(jí)差在38.4數(shù)88.3 的范圍內(nèi)，高黏度的泡沫體系已經(jīng)不能有效封堵高滲透率層，高滲管封堵壓力差進(jìn)一步下降，大量的水、氣沿著高滲層流動(dòng)，低滲層載氣液量占比由0.08下降至0.04，氣液比由7.29上升至42.00，低滲層吸氣量?jī)H為1.68 mL/h，吸水量為0.04 mL/h，低滲管產(chǎn)生明顯的“氣走氣路，液走液路”現(xiàn)象，此時(shí)，低滲管由于載氣液量過低，幾乎只吸氣，不吸液，泡沫驅(qū)難以啟動(dòng)低滲層位，主要提高高滲層的驅(qū)油效率，進(jìn)而提高采收率。

泡沫驅(qū)結(jié)束后，高低滲管泡沫驅(qū)提高采收率結(jié)果見表3。由表3可知，當(dāng)滲透率級(jí)差在1.0數(shù)14.6的范圍內(nèi)，滲透率級(jí)差較低，油層相對(duì)均勻，此時(shí)泡沫體系的較高黏度及較好的封堵性，對(duì)于調(diào)整高低滲管的吸液、吸氣能力的作用及效果能充分體現(xiàn)，泡沫驅(qū)能有效啟動(dòng)低滲層，提高低滲層采收率，超過2.30%。當(dāng)滲透率級(jí)差在14.6數(shù)38.4 的范圍內(nèi)，盡管泡沫體系的黏度及封堵率較高，但注入的大量起泡劑溶液及氣體進(jìn)入高滲層，主要提高高滲層的洗油效率，進(jìn)一步提高高滲層采收率，而低滲層由于載氣液量過低，氣液比嚴(yán)重失衡，開始出現(xiàn)“氣走氣路，液走液路”現(xiàn)象，主要由起泡劑溶液降低界面張力來提高采收率，泡沫驅(qū)效果變差，當(dāng)滲透率級(jí)差在38.4數(shù)88.3的范圍內(nèi)，明顯出現(xiàn)“氣走氣路，液走液路”現(xiàn)象，難以提高低滲層采收率，僅為0.40%，泡沫驅(qū)相對(duì)于低滲層位失效。

表3 泡沫驅(qū)油、高低滲管提高采收率數(shù)據(jù)

3 結(jié)論

魯克沁試驗(yàn)區(qū)塊平均滲透率為75.64×10-3μm2，通過研究油層滲透率級(jí)差對(duì)油層氣液比的實(shí)際影響，探討空氣泡沫驅(qū)在該條件下“氣走氣路、水走水路”的反應(yīng)特征，詳細(xì)分析、討論其地下形成泡沫情況以及“氣走氣路、水走水路”是否存在或存在的程度。在滲透率極差在1數(shù)14.6 的范圍內(nèi)，低滲管層能形成足量泡沫，有效啟動(dòng)低滲層位；在滲透率極差在14.6數(shù)38.4 的范圍內(nèi)，低滲層載氣液量占比明顯下降，氣液比開始偏離理想氣液比，出現(xiàn)“氣走氣路、水走水路”現(xiàn)象，此時(shí)，主要依靠起泡劑溶液降低界面張力提高低滲層采收率；在滲透率極差在38.4數(shù)88.3 的范圍內(nèi)，明顯出現(xiàn)“氣走氣路、水走水路”現(xiàn)象，再加上載氣液量占比極低，泡沫驅(qū)難以啟動(dòng)低滲層位。