趙朝娜 鄭國(guó)莘 徐 靖 尹柯偉

(1. 上海大學(xué)特種光纖與光接入網(wǎng)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 特種光纖與先進(jìn)通信國(guó)際合作聯(lián)合實(shí)驗(yàn)室， 上海先進(jìn)通信與數(shù)據(jù)科學(xué)研究院， 200072， 上海； 2. 中電科微波通信(上海)股份有限公司， 201802， 上海//第一作者，工程師)

WLAN(無(wú)線局域網(wǎng))技術(shù)，在過(guò)去幾年內(nèi)已被廣泛應(yīng)用于軌道交通CBTC(基于通信的列車控制)車地通信系統(tǒng)[1]。LTE(長(zhǎng)期演進(jìn))技術(shù)具有高帶寬、高移動(dòng)性、長(zhǎng)區(qū)間覆蓋、高擴(kuò)展性等特點(diǎn)，可解決既有無(wú)線系統(tǒng)存在的不穩(wěn)定、移動(dòng)性差等問(wèn)題，近些年被廣泛應(yīng)用于軌道交通車地通信系統(tǒng)[2-3]。根據(jù)工業(yè)及信息化部2015年65號(hào)文件，軌道交通行業(yè)可供劃分使用的LTE頻段為1.785～1.805 GHz。 故LTE易與同樣獲準(zhǔn)采用1.8 GHz頻段的其他專用網(wǎng)絡(luò)產(chǎn)生異網(wǎng)同頻干擾。而且地鐵1.8 GHz專用頻段緊鄰中國(guó)移動(dòng)DCS1800 系統(tǒng)的下行頻段及中國(guó)電信系統(tǒng)的上行頻段，還會(huì)產(chǎn)生鄰頻干擾。因此對(duì)傳輸媒介需認(rèn)真選擇。

車地?zé)o線通信系統(tǒng)采用的傳輸媒介主要有泄漏電纜、自由天線和裂縫波導(dǎo)三種。自由無(wú)線系統(tǒng)易受干擾，同時(shí)信號(hào)存在近大遠(yuǎn)小，系統(tǒng)穩(wěn)定性差和可靠性差等問(wèn)題。 泄漏電纜和裂縫波導(dǎo)的特性比較類似，二者的信號(hào)場(chǎng)強(qiáng)都是比較均勻。但泄漏電纜的接收天線一般安裝于列車側(cè)面或者車頂，在高架和地面區(qū)段時(shí)，不僅更易受到外界干擾，還會(huì)輻射一定的信號(hào)對(duì)其他系統(tǒng)造成干擾。 裂縫波導(dǎo)的波導(dǎo)接收天線一般安裝于車底，因此，其信號(hào)穩(wěn)定性和抗干擾性更好。

裂縫波導(dǎo)能提供穩(wěn)定連續(xù)的通信[4-7]，被廣泛應(yīng)用于無(wú)線環(huán)境中復(fù)雜的場(chǎng)景。 文獻(xiàn)[4]給出了用于CBTC的裂縫波導(dǎo)的功能和布置原則，以及裂縫波導(dǎo)衰耗的計(jì)算方法。文獻(xiàn)[5]介紹了將裂縫波導(dǎo)結(jié)合 802.11 g協(xié)議應(yīng)用于CBTC的車地通信系統(tǒng)，并建立了無(wú)線電隧道通信模型，模擬裂縫波導(dǎo)在隧道內(nèi)的輻射特性，給出了結(jié)合AP(Wireless Access Point)的射頻性能以及解決方案。文獻(xiàn)[5]沒(méi)有說(shuō)明波導(dǎo)在整個(gè)列車地面通信系統(tǒng)中的應(yīng)用。文獻(xiàn)[6]給出在CBTC系統(tǒng)的相關(guān)波導(dǎo)性能測(cè)試內(nèi)容，介紹了測(cè)試方法的詳細(xì)信息，根據(jù)裂縫波導(dǎo)原理設(shè)計(jì)了一種簡(jiǎn)單的、基于裂縫波導(dǎo)的列車地面通信系統(tǒng)，并給出了當(dāng)系統(tǒng)中使用802.11 g時(shí)，AP(無(wú)線接入點(diǎn))與AP基站之間的裂縫波導(dǎo)覆蓋距離應(yīng)小于500 m的結(jié)論。文獻(xiàn)[7]給出了裂縫波導(dǎo)信道和自由空間瑞利信道的性能差異對(duì)比，證實(shí)了裂縫波導(dǎo)可提供大容量、更穩(wěn)定和高可信度的車地通信。

本文通過(guò)研究裂縫波導(dǎo)在波導(dǎo)接收天線不同高度的場(chǎng)強(qiáng)分布能力，得到波導(dǎo)接收天線的安裝的最佳高度位置參數(shù)。在此基礎(chǔ)上，搭建 LTE車地?zé)o線網(wǎng)絡(luò)測(cè)試環(huán)境，模擬傳輸CBTC數(shù)據(jù)業(yè)務(wù)，驗(yàn)證其在覆蓋、通信吞吐量、延時(shí)和丟包的能力，得出了基于裂縫波導(dǎo)的車地通信系統(tǒng)在CBTC應(yīng)用可行的結(jié)論，并分析了實(shí)際應(yīng)用中，裂縫波導(dǎo)存在熱脹冷縮的特性，給出裂縫波導(dǎo)每隔300 m連接一段跳線的安裝方式，并給出了系統(tǒng)鏈路損耗的計(jì)算方法。

1 裂縫波導(dǎo)介紹

矩形波導(dǎo)是用于傳輸微波信號(hào)的一種傳輸線。當(dāng)微波在波導(dǎo)中傳輸時(shí)，波導(dǎo)里電磁場(chǎng)的分布比較復(fù)雜，但是有特定的規(guī)律。 可在波導(dǎo)中獨(dú)立存在的每一種電磁波分布稱為“?！?。圖1為矩形波導(dǎo)中最常見(jiàn)的TE10模的場(chǎng)結(jié)構(gòu)的立體圖。 對(duì)于一定尺寸的波導(dǎo)，每一個(gè)模都有其對(duì)應(yīng)的截止頻率fc。當(dāng)電磁波的頻率低于fc時(shí)，就不能在波導(dǎo)中傳輸，處于截止?fàn)顟B(tài)。只有電磁波的工作頻率高于截止頻率，電磁波才能在傳輸波導(dǎo)中傳輸。所以金屬波導(dǎo)具有“高通濾波器”性質(zhì)[8]。

圖1 TE10模的電磁場(chǎng)立體結(jié)構(gòu)

裂縫波導(dǎo)是在矩形波導(dǎo)寬面上周期性開(kāi)縫(見(jiàn)圖2)。裂縫波導(dǎo)的材料為金屬(一般為鋁合金)，而且波導(dǎo)內(nèi)有TE10的電磁波存在；因此，在裂縫波導(dǎo)的內(nèi)壁上存在電流。 縫隙的存在截?cái)嗔瞬▽?dǎo)內(nèi)壁表面電流線。一部分電流會(huì)繞過(guò)該縫隙，剩下的則通過(guò)位移電流的方式沿原來(lái)方向通過(guò)縫隙，使縫隙間產(chǎn)生變化的電磁場(chǎng)，從而產(chǎn)生電磁波[9]。 裂縫波導(dǎo)的縫隙都很小，泄漏出來(lái)的能量也就十分小，故傳輸損耗較小，適用于地鐵沿線應(yīng)用。

圖2 裂縫波導(dǎo)示意圖

本文研究的裂縫波導(dǎo)選取國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)型號(hào)為BJ22型的波導(dǎo)管，頻率為1.72～2.61 GHz，且寬邊和窄邊比為2∶1，標(biāo)準(zhǔn)型BJ22裂縫波導(dǎo)參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 標(biāo)準(zhǔn)型號(hào)BJ22裂縫波導(dǎo)參數(shù)表 mm

裂縫波導(dǎo)為了適應(yīng)軌道交通的應(yīng)用場(chǎng)景，一般有1 m、3 m、6 m、9 m和11 m等長(zhǎng)度規(guī)格。裂縫波導(dǎo)和裂縫波導(dǎo)之間采用中間密封法蘭進(jìn)行連接，直至所需傳輸距離(見(jiàn)圖3)。 裂縫波導(dǎo)在需要連接基站的一端連接波導(dǎo)同軸轉(zhuǎn)換，裂縫波導(dǎo)的另一端一般連接波導(dǎo)負(fù)載或者泄露負(fù)載。

2 裂縫波導(dǎo)仿真和測(cè)試

裂縫波導(dǎo)采用的是近場(chǎng)耦合的方式。目前裂縫波導(dǎo)的近場(chǎng)并沒(méi)有準(zhǔn)確的信道模型。裂縫波導(dǎo)與波導(dǎo)接收天線最佳位置關(guān)系，通常采用軟件仿真和實(shí)際測(cè)試的方式獲得。

2.1 軟件仿真裂縫波導(dǎo)耦合強(qiáng)度

基于LTE技術(shù)的裂縫波導(dǎo)型車地通信系統(tǒng)的工作頻段是1.785～1.805 GHz，因此本文重點(diǎn)關(guān)注此頻段的天線耦合性能。

采用HFSS軟件建立裂縫波導(dǎo)模型和波導(dǎo)接收天線模型波導(dǎo)管選用BJ22型號(hào)，長(zhǎng)度設(shè)置為3 m，波導(dǎo)接收天線采用金屬腔的結(jié)構(gòu)方式，經(jīng)過(guò)尺寸優(yōu)化使其性能達(dá)到最佳。將波導(dǎo)接收天線放置在裂縫波導(dǎo)正上方進(jìn)行仿真。將天線高度h分別設(shè)置為200 mm，315 mm和418 mm，采樣間隔為30 mm，仿真頻率選為中心頻率1.795 GHz。創(chuàng)建的仿真模型見(jiàn)圖4，插入損耗和耦合強(qiáng)度仿真結(jié)果見(jiàn)圖5～6。根據(jù)仿真結(jié)果,裂縫波導(dǎo)的插入損耗為-0.046 1 dB/(3 m)，即1.53 dB/(100 m)。 耦合強(qiáng)度的仿真結(jié)果見(jiàn)表2。由表2可知，裂縫波導(dǎo)和波導(dǎo)接收天線之間的間距越小，耦合強(qiáng)度越好。

圖4 裂縫波導(dǎo)仿真模型

天線高度/mm耦合強(qiáng)度平均值/dB50%耦合95%耦合200-59.516-60.121315-60.933-61.777418-64.081-65.327

圖6 不同高度耦合強(qiáng)度仿真結(jié)果

2.2 實(shí)體試驗(yàn)

在微波實(shí)驗(yàn)室使用矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀和二維近場(chǎng)平面測(cè)試系統(tǒng)進(jìn)行試驗(yàn)。在實(shí)際應(yīng)用中列車的振動(dòng)會(huì)導(dǎo)致波導(dǎo)接收天線左右的偏移，因此，不僅要驗(yàn)證波導(dǎo)接收天線在裂縫波導(dǎo)正上方的耦合情況，還需驗(yàn)證天線左右偏移后波導(dǎo)的耦合強(qiáng)度性能。

試驗(yàn)設(shè)備布置示意圖見(jiàn)圖7。試驗(yàn)測(cè)試了天線在不同h及不同的左右偏移L情況下的耦合場(chǎng)強(qiáng)。試驗(yàn)采用6 m裂縫波導(dǎo)管及對(duì)應(yīng)的波導(dǎo)接收天線測(cè)試，采樣間隔為30 mm，測(cè)試頻率為1.795 GHz，h分別為200 mm、315 mm、365 mm、418 mm和480 mm，L分別為0(正對(duì))、10 cm、20 cm和30 cm。將裂縫波導(dǎo)放置在近場(chǎng)測(cè)試支架上，將波導(dǎo)接收天線在裂縫波導(dǎo)上方勻速移動(dòng)，按采樣間隔記錄測(cè)試數(shù)據(jù)。表3為測(cè)試結(jié)果,圖8～12分別為不同高度的測(cè)試結(jié)果分布圖。

圖7 裂縫波導(dǎo)測(cè)試架構(gòu)圖

從表3可知，隨著h增加，耦合場(chǎng)強(qiáng)是逐漸變小的，正對(duì)狀態(tài)下，h>400 mm時(shí)的95%耦合場(chǎng)強(qiáng)比h=200 mm時(shí)的小約3 dB，比h=315 mm和365 mm時(shí)小約2 dB。可見(jiàn)，波導(dǎo)接收天線和裂縫波導(dǎo)之間的間距越小越好。 從圖8～12可知，考慮耦合場(chǎng)強(qiáng)，h越小，則L越小。在h=200 mm時(shí)，位置偏移會(huì)導(dǎo)致無(wú)線信號(hào)波動(dòng)較大，即無(wú)線信號(hào)分布很不均勻?；跍y(cè)試結(jié)果，波導(dǎo)接收天線距離裂縫波導(dǎo)的最佳距離可選315～365 mm。

表3 波導(dǎo)接收天線不同高度和偏移位置的信號(hào)場(chǎng)強(qiáng)

圖8 h=200 mm、不同L時(shí)的場(chǎng)強(qiáng)情況

2.3 測(cè)試數(shù)據(jù)分析

根據(jù)軟件仿真和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果，波導(dǎo)接收天線在裂縫波導(dǎo)正上方的高度越低，耦合場(chǎng)強(qiáng)越好；天線偏移中心越大，耦合場(chǎng)強(qiáng)越差；偏移時(shí)的耦合場(chǎng)強(qiáng)與天線高度有關(guān)系，高度低，天線左右偏移的耦合場(chǎng)強(qiáng)分布不均勻，當(dāng)偏移一定量時(shí)，位置低波導(dǎo)接收天線的耦合強(qiáng)度反而不如位置高的耦合強(qiáng)度好。315～365 mm是比較好的天線高度。

圖9 h=315 mm、不同L時(shí)的場(chǎng)強(qiáng)情況

圖10 h=365 mm、不同L時(shí)的場(chǎng)強(qiáng)情況

圖11 h=418 mm、不同L時(shí)的場(chǎng)強(qiáng)情況

圖12 h=480 mm、不同L時(shí)的場(chǎng)強(qiáng)情況

3 裂縫波導(dǎo)結(jié)合LTE技術(shù)的適用性分析

為進(jìn)一步驗(yàn)證裂縫波導(dǎo)作為L(zhǎng)TE技術(shù)的車地通信系統(tǒng)的傳輸介質(zhì)的適用性，要測(cè)試LTE技術(shù)和裂縫波導(dǎo)的匹配性。軌道交通CBTC業(yè)務(wù)要求如表4所示[12]。系統(tǒng)測(cè)試模擬傳輸CBTC數(shù)據(jù)業(yè)務(wù)，測(cè)試裂縫波導(dǎo)技術(shù)覆蓋、通信吞吐量、延時(shí)和丟包的能力。

表4 軌道交通CBTC車地通信業(yè)務(wù)的要求

搭建LTE車地?zé)o線網(wǎng)絡(luò)測(cè)試環(huán)境見(jiàn)圖13。采用4根11 m的裂縫波導(dǎo)、1臺(tái)基帶處理單元(BBU)2臺(tái)RRU(射頻拉遠(yuǎn)單元)。RRU連接可調(diào)衰減器后，分別連接左右兩側(cè)各22 m的裂縫波導(dǎo)?？烧{(diào)衰減器用于模擬LTE信號(hào)衰落特性。測(cè)試模型分為近、中和遠(yuǎn)點(diǎn)，遠(yuǎn)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的信號(hào)強(qiáng)度為[-85,-95)dBm，中點(diǎn)為[-75,-85)dBm，近點(diǎn)為-75 dBm以下。小車上放置了波導(dǎo)接收天線、TAU(跟蹤區(qū)更新)和車載服務(wù)器。天線放置高度為350mm。地面RRU通過(guò)光纖連接到BBU。而B(niǎo)BU通過(guò)網(wǎng)線連接至EPC核心網(wǎng)和地面服務(wù)器。服務(wù)器通過(guò)IXchariot軟件模擬CBTC業(yè)務(wù)。測(cè)試中的LTE配置見(jiàn)表5。

圖13 車地通信測(cè)試框圖

項(xiàng)目配置內(nèi)容LTE頻率1.8 GHz小區(qū)頻點(diǎn)配置相同頻點(diǎn)65 300LTE系統(tǒng)頻寬10 MHz鄰區(qū)配置LTE:相鄰小區(qū)的兩個(gè)RRU配置為同一頻點(diǎn),RRU連接在一個(gè)BBU上配比上下行配比2∶2,特殊子幀10∶2∶2測(cè)試點(diǎn)遠(yuǎn)、中、近點(diǎn)

裂縫波導(dǎo)的插入損耗仿真值為1.53 dB/(100 m)。但實(shí)際使用中，100 m長(zhǎng)的裂縫波導(dǎo)是一根根連接起來(lái)的，故實(shí)際損耗會(huì)比仿真值大一些。按照3 dB/(100 m)，進(jìn)行模擬測(cè)試。在沒(méi)加衰減器時(shí)，裂縫波導(dǎo)(5 m位置)正上方的測(cè)試信號(hào)強(qiáng)度為-57 dBm，根據(jù)該值模擬裂縫波導(dǎo)傳輸500～1 400 m。主要測(cè)試項(xiàng)目為：

(1) 承載CBTC業(yè)務(wù)的傳輸時(shí)延應(yīng)小于150 ms。

(2) 無(wú)損和無(wú)縫切換延時(shí)性能測(cè)試中，延時(shí)單向<150 ms，丟包率≤0.5%。

(3) LTE吞吐量測(cè)試，吞吐量≥0.2 Mbit/s。

測(cè)試結(jié)果如表6～7所示。

表6 傳輸時(shí)延和吞吐量測(cè)試結(jié)果

表7 切換時(shí)延和丟包率測(cè)試結(jié)果

由測(cè)試結(jié)果分析，單側(cè)傳輸模擬距離可達(dá)1 260 m(雙側(cè)可達(dá)2 500 m)。而實(shí)際工程中，因裂縫波導(dǎo)的熱脹冷縮特性，長(zhǎng)距離裂縫波導(dǎo)需要斷開(kāi)，并連接1段跳線(如圖14所示)，以平衡熱脹冷縮的壓力。一般1段裂縫波導(dǎo)連的連續(xù)長(zhǎng)度為300 m[11]。在實(shí)際工程中，每300 m波導(dǎo)的總損耗=裂縫波導(dǎo)傳輸損耗+同軸轉(zhuǎn)換+射頻跳線的損耗，則系統(tǒng)鏈路計(jì)算方法為：

Pr=Pt-L1-L2-L3-L4-L5

(1)

式中:

Pr——接收信號(hào)強(qiáng)度;

Pt——發(fā)射信號(hào)強(qiáng)度;

L1——連接裂縫波導(dǎo)射頻電纜損耗;

L2——裂縫波導(dǎo)耦合損耗;

L3——裂縫波導(dǎo)傳輸損耗;

L4——300 m跳接損耗，為跳線損耗和2個(gè)同軸轉(zhuǎn)換損耗(0.2 dB)之和;

L5——車載射頻饋線傳輸損耗。

例如，若采用射頻跳線的損耗為1 dB，則每隔300 m多出1.4 dB的損耗；根據(jù)上述已知0 m位置信號(hào)接收信號(hào)強(qiáng)度為-57 dBm，傳輸損耗3 dB/(100 m)，末端信號(hào)為-95 dBm，式(1)可算出，單側(cè)最大傳輸距離為1 127 m。

圖14 裂縫波導(dǎo)工程安裝示意圖

參考某品牌泄漏電纜的損耗情況，其在1.8 GHz的損耗為4.1 dB/100 m，接收天線高度為2 m時(shí)，50%耦合場(chǎng)強(qiáng)損耗的測(cè)試結(jié)果為61 dB，95%為66 dB[12]。經(jīng)比較，泄漏電纜50%的耦合場(chǎng)強(qiáng)損耗與裂縫波導(dǎo)基本一致，95%的耦合場(chǎng)強(qiáng)損耗比裂縫波導(dǎo)大約3～4 dB?？梢?jiàn)，裂縫波導(dǎo)的信號(hào)均勻性優(yōu)于泄漏電纜。

4 結(jié) 語(yǔ)

本文提出了裂縫波導(dǎo)作為CBTC系統(tǒng)車地?zé)o線通信的傳輸媒介，通過(guò)仿真和實(shí)際測(cè)試得出裂縫波導(dǎo)最佳耦合高度，并搭載LTE基站配套裂縫波導(dǎo)進(jìn)行了通信模擬測(cè)試，從而得出裂縫波導(dǎo)應(yīng)用于CBTC系統(tǒng)車地?zé)o線傳輸?shù)目尚行越Y(jié)論，并為實(shí)際工程實(shí)施，提供了裂縫波導(dǎo)和波導(dǎo)接收天線之間的位置關(guān)系的理論基礎(chǔ)。

考慮裂縫波導(dǎo)熱脹冷縮的特性，給出長(zhǎng)距離裂縫波導(dǎo)敷設(shè)時(shí)，系統(tǒng)鏈路損耗的計(jì)算方法，進(jìn)一步保證了裂縫波導(dǎo)型車地通信系統(tǒng)應(yīng)用于工程的可能。

裂縫波導(dǎo)不僅可以應(yīng)用于基于WLAN技術(shù)的車地?zé)o線通信系統(tǒng)，并且可以擴(kuò)展應(yīng)用于基于LTE技術(shù)的車地通信系統(tǒng)，可以更加充分發(fā)揮LTE技術(shù)的優(yōu)勢(shì)。