羅寶金

(廣東省冶金建筑設計研究院)

某鐵錫礦露天開采了16 a，露天轉地下后又開采12 a，由于開采時間較長，經(jīng)歷了正規(guī)露天開采和混亂井下民采。在礦區(qū)的地表北西面和東南面都已各形成大露天采坑，井下存在大量采空區(qū)，井下開拓系統(tǒng)現(xiàn)狀混亂，地表堆積了大量的廢石，地表和井下開采現(xiàn)狀條件十分復雜，存在諸多嚴重安全隱患，礦山因此難以繼續(xù)開采，后續(xù)的開采條件相對復雜，主要如下。

(1)地表大水體。北西面露天采坑相對較大，長約500 m，寬約300 m，面積達10.1萬m2，寬40～110 m，采坑邊坡最高標高620 m，坑底標高為553 m，為正常的露天采坑，匯水面積較大，坑底有大量積水，該露天采坑的原開采的礦體位于目前開采礦體V1的上盤，距離V1礦體較遠，與V1礦體無直接聯(lián)系，但其西南部分在V1礦體開采的巖移范圍內，后續(xù)開采造成的巖移從而形成導水裂縫等，露天采坑的大量積水會可能會通過導水裂縫涌入井下，造成嚴重的突水事故。

(2)高陡邊坡。東南面露天采坑長約700 m，寬約10～100 m，面積達6.3萬m2，采坑邊坡最高標高572 m，坑底凹凸不平，標高為523.5～464.2 m，大致從西向東降低；坑底無積水，降雨時可自流排水(向東流出)；最下部臺階北西面較陡，最高處達45 m，為向下掏采礦體的非正常采坑，其開采的為V1礦體近地表部分，詳見圖1；下部邊坡為非正常邊坡，易發(fā)生坍塌、失穩(wěn)、滑坡等地質災害，易對邊坡下部礦區(qū)南面的井口和工業(yè)場地造成嚴重破壞。

(3)井下有大量混亂采空區(qū)。在東南面露天采坑下部的V1礦體，在井下由多個民采施工隊在同一個礦體里對礦體中下部進行掏采，違背了礦床合理的開采順序，存在大量混亂的且不規(guī)則的采空區(qū)，采空區(qū)較大、形態(tài)復雜，可能存在垮落、導水裂縫、變形現(xiàn)象，可能誘(引)發(fā)引起片幫、冒頂、突水、地面塌陷、山體崩落、礦震、地表植被破壞等多種形式的災害。

(4)地表堆存廢石多。原開采過程中，由于沒有采用固定的廢土石場堆放，廢土石堆放混亂，地表露天采坑周邊有大量開采剝離的廢土石，地下開采形成多個平硐口，平硐口堆積大量的廢石，水土流失嚴重，在大雨、暴雨時易引發(fā)的塌滑或泥石流等地質災害。

(5)礦體和殘留礦段分散。礦床由3個礦體組成，已被開采的主礦體V1位于東南面采坑下部、采空區(qū)的上部和周邊，未被開采次要礦體V2、V3與主礦體V1相距較遠，位于上部的露天采坑邊邦，較為分散，同時由于V1礦體因混亂不連續(xù)，形成的采空區(qū)將主礦體分割成多個礦段，殘留礦段較為分散，開采安全性差，選擇開采礦段必須進行相對應的采空區(qū)處理，后續(xù)開采范圍的選擇困難，從而開拓系統(tǒng)布置困難。

(6)井下開拓系統(tǒng)現(xiàn)狀混亂。原均采用平硐開采，各中段之間均無聯(lián)系，部分開拓巷道從上盤穿越至下盤，保安礦柱留設混亂，未形成有效完整的通風、運輸、排水等開拓系統(tǒng)，無2個安全出口和安全通道。

綜合以上，礦區(qū)的開采條件相對復雜，因此后續(xù)開采方案設計需考慮的因素較多。本研究通過分析，結合開采同時有效處理各種安全隱患，設計出一套綜合的合理開采方案，開采方案主要包括開采范圍、采空區(qū)處理方案、開拓運輸方案、采礦方法等。

1 礦山概況

礦床由3個礦體(V1、V2、V3)組成，產(chǎn)于花崗巖外接觸帶的矽卡巖中，分布在7#～16#勘探線。其中V1主礦體呈似層狀產(chǎn)出，總體走向NE74°～80°，傾向NW，礦體上部較緩，一般傾角30°～45°，礦體深部較陡，一般傾角50°～70°，沿走向長約920 m，傾向延長23～190 m，真厚度5～18 m。矽卡巖頂部為泥質灰?guī)r、砂巖，矽卡巖底部為中細粒黑云母花崗巖。礦體主要賦存在花崗巖與粉砂質泥灰?guī)r接觸帶附近的矽卡巖巖體中，矽卡巖頂部圍巖為泥質灰?guī)r、砂巖，矽卡巖底部圍巖為中細粒黑云母花崗巖。經(jīng)過長期民采， V1礦體剩余的資源量約占保有資源總量的91%， V2、V3位于V1礦體北面上部，未曾開采。V2礦體資源量約占保有資源總量的7%，V3礦體資源量占保有資源總量的2%。

礦體均處于當?shù)厍治g基準面以上，V1礦體上部的東南面采坑目前無積水，與下部礦體有直接的水力聯(lián)系，礦區(qū)及附近的地形有利于大氣降水的大面積排泄，礦體及圍巖的構造裂隙不發(fā)育，地下水貧乏，涌水量不大，屬裂隙充水直接進水，礦床水文地質條件簡單，礦區(qū)的礦體及圍巖的巖體完整或較完整，穩(wěn)定性好，工程地質條件簡單。因開采地表堆積有大量的廢石土，在大雨、暴雨時易引發(fā)的塌滑或泥石流，環(huán)境地質條件中等。綜合上述，由于現(xiàn)狀條件復雜，開采技術條件相當復雜。

礦山目前為地下開采，主要為民采現(xiàn)狀，采用平硐開拓，已經(jīng)形成了多個平硐和相對應的中段運輸巷和采空區(qū)，但未形成完整的開拓系統(tǒng)，采用空場法采礦，生產(chǎn)規(guī)模為5萬t/a，產(chǎn)品方案為原礦。

礦山開采現(xiàn)狀等詳見圖1所示。

圖1 開采現(xiàn)狀和新開拓系統(tǒng)投影平面

2 設計開采范圍

設計開采范圍包括礦體和礦段的開采范圍。

礦山開采多年，主礦體V1存在大量混亂不連續(xù)的采空區(qū)，殘留的礦體被的采空區(qū)分割成多個礦段，較為分散，如果全部開采，開拓系統(tǒng)布置較為分散，開拓工程量多，采掘比大，采掘、通風、運輸?shù)染C合成本大，安全管理復雜。同時為了保證開采安全，開采前需對各礦段相對應的下部和周邊采空區(qū)應先進行處理，全部充填則充填成本較高。綜合以上分析得出全部回采成本高，經(jīng)濟效益不高；因此設計選擇礦量集中的礦段回采，其他作為設計損失量，以減少井巷工程量和充填工程量，降低采掘成本和充填成本，保證經(jīng)濟效益。

根據(jù)圖2，可將V1礦體大致以4#勘探線為界分別東、西2部分。4#勘探線以東部分礦體僅剩地表出露部分，該礦段殘留的資源量占V1礦體的資源量的33%,下部遺留大部采空區(qū)。從技術經(jīng)濟角度分析，這部分不具備開采條件，可作為設計損失礦量。4#勘探線以西部分礦體作為本次設計的主礦體，該礦段殘留的資源量占V1礦體的資源量的67%，但這部分礦體內也留存大量采空區(qū)，具體可劃分為1#勘探線附近～礦區(qū)西部邊界采空區(qū)，空區(qū)標高400～458 m，空區(qū)體積5.12萬m3。2#～4#勘探線附近采空區(qū)，空區(qū)標高442～470 m，空區(qū)體積3.79萬m3，空區(qū)體積共8.91萬m3。

圖2 開采現(xiàn)狀和新開拓系統(tǒng)縱投影剖面

V1礦體剩余的資源量約占目前保有資源總量的91%，賦存標高511～350 m。V2、V3礦體賦存標高550～510 m，位于上部的露天采坑邊邦，距離較遠，詳見圖1，難以利用V1礦體的開采系統(tǒng)；要開采V2、V3礦體需設另一個開采系統(tǒng)，井巷工程量多，采掘比大，采礦成本高，上部受露天開采的影響，邊坡穩(wěn)定性差，可設井口及工業(yè)場地的位置標高較高，工業(yè)場地可布置的范圍小，聯(lián)絡道路經(jīng)過露天采區(qū)，較難開挖，地表配套工程量大，基建投資費用高，同時V2、V3礦體資源量少，而且出露地表，需留設地表保安礦柱，可采資源量更少，單獨開采不經(jīng)濟，因此暫不考慮開采。

因此，設計的開采范圍為V1礦體4#勘探線以西部分。

3 采空區(qū)處理方案

3.1 方案簡述

設計在礦山開采前，需對這部分礦體開采有影響的4#勘探線以西采空區(qū)進行充填處理，消除原有采空區(qū)對礦山開采的影響。待采空區(qū)內的充填體達到一定的穩(wěn)定性和強度后，再對區(qū)內的礦體進行回采作業(yè)，由于采空區(qū)位于可回采礦體的下部和周邊，因此對充填體的強度要求較高，因此采用膠結充填方案[1-8]。

膠結充填材料可采用河砂作為充填骨料，但礦區(qū)距離外部砂場較遠，運輸成本較大，考慮到地表堆存的廢石較多，而且易引發(fā)地質災害，因此設計考慮采用廢石加工成棒磨砂做為充填骨料，采用棒磨砂、水泥膠結充填4#勘探線以西采空區(qū)。

4#勘探線以東的采空區(qū)附近礦體不回采，采空區(qū)不進行膠結充填處理，但為了防止采空區(qū)可能存在垮落、導水裂縫、變形現(xiàn)象，可能誘(引)發(fā)引起沖擊波和突水等多種形式的災害，通過現(xiàn)有巷道對生產(chǎn)區(qū)造成影響，對通往該區(qū)域的采空區(qū)巷道進行封堵，其采空區(qū)相對應的平硐口留作泄壓和排水的通道，在其外圍需設保護欄和警示標志，防止人員誤入。其相對應的地表也劃入巖移范圍進行防護。

3.2 充填材料

充填用棒磨砂均來源于原露天開采剝離的廢石和硐口的廢石加工而成。充填材料配比及充填體強度參照國內外類似礦山選取，充填體要求有一定的強度和自立高度，充填骨料采用廢石棒磨砂(-3 mm)，膠凝材料為42.5#普通硅酸鹽水泥，空區(qū)的頂和底部取灰砂比1∶4，其余部分取灰砂比1∶10，充填料漿質量濃度70%，充填體強度大于2.0 MPa。

在礦區(qū)南面2#～4#勘探線建造破碎磨砂站，利用原露天開采剝離的和地下開采的井口堆存的廢石作為原料，廢石通過粗碎、細碎(約20 mm)經(jīng)篩分、棒磨工藝后制備成棒磨砂(-3 mm)作為膠結充填的骨料。

3.3 充填系統(tǒng)計算

充填骨料：棒磨砂；膠結材料：水泥(42.5#普通硅酸鹽水泥)。

材料性質：棒磨砂密度(ρ1)2.9 t/m3，水泥密度(ρ2)3.1 t/m3，水密度(ρ3)1.0 t/m3。

充填物料組成及重量配比：空區(qū)的頂和底暫取灰砂比(水泥∶棒磨砂)1∶4，其余部分暫取灰砂比1∶10，根據(jù)空區(qū)的頂和底和其余部分統(tǒng)計比例計算，平均取砂比1∶8。

充填漿料的濃度70%(質量濃度)。

各種物料在充填料漿中的比例(水泥占1/9，棒磨砂占8/9)。

充填料漿容重:

ρ=1/[70%×(1/9/ρ2+8/9/ρ1)+30%/ρ3].

(1)

經(jīng)計算為ρ=1.85 t/m3，則1 m3料漿水泥用量為0.14 t，棒磨砂用量為1.15 t，水用量為0.56 t。

日需充填空區(qū)量：

Qz=Q/d,

(2)

式中，Qz為總充填量，8.91萬m3；d為充填天數(shù)，d;1 a按300 d計，則基建期1.5 a為450 d。

日充填料漿:

Qd=Qzk1k2，

(3)

式中，Qd為日平均充填料漿量，m3/d；k1為沉縮比，取1.15；k2為流失系數(shù)，取1.05。

日充填能力:

Qr=KQd，

(4)

式中，Qr為日充填能力，m3/d；K為充填作業(yè)不均衡系數(shù)，取1.5。

經(jīng)式(2)～式(4)計算，Qz=198 m3/d，Qd=239 m3/d，Qr=359 m3/d。

日材料消耗:棒磨砂412.85 t/d，水泥50.26 t/d，水201.04 m3/d。

膠結充填的充填能力按359 m3/d設計，2班/d，純充填作業(yè)時間5 h/班。

則充填1 m3空區(qū)所需廢石1.39 t，充填全部空區(qū)所需的廢石12.4萬t，經(jīng)統(tǒng)計，地表的廢石量可滿足需要。

3.4 充填工藝流程

廢石(D=550 mm)采用汽車運至磨砂站原料場，經(jīng)裝載機送入磨砂站原料倉，由槽式給礦機送入顎式破碎機粗碎，破碎產(chǎn)品粒度為100 mm，經(jīng)帶式輸送機送入細碎型顎式碎機細碎，細碎產(chǎn)品(約20 mm)經(jīng)帶式輸送機送入振動篩篩分，篩下產(chǎn)品(-10 mm)通過帶式輸送機送入磨礦倉，進入磨礦系統(tǒng)進行棒磨。振動篩上產(chǎn)品經(jīng)帶式輸送機返回細碎型顎式碎機細碎，形成閉路篩分。

磨礦倉內的原料經(jīng)擺式給礦機和帶式輸送機送入棒磨機，加水磨礦，控制磨礦排料粒度為-3～0 mm，排料濃度為40%左右。磨礦排料排至沉淀池，經(jīng)沉淀的棒磨砂水分約15%，再經(jīng)充填站裝備的裝載機送至充填站調漿后，輸送至地下采場充填采空區(qū)用。沉淀池的溢流用泵打回棒磨機，作為回水循環(huán)使用。棒磨砂加工工藝流程圖詳見圖3。

圖3 棒磨砂加工工藝流程

棒磨砂充填系統(tǒng)由充填站和管路輸送系統(tǒng)組成。在破碎磨砂站下部附近建設充填站，充填站管路出口的標高為520 m，根據(jù)統(tǒng)計，各采空區(qū)的充填倍線均小于4，可實現(xiàn)自流充填。采用裝載機從磨砂站內的沉淀池取砂，送入充填站內制漿，制備好的充填料漿，經(jīng)充填鉆孔和充填管道下放至采空區(qū)進行充填。輸送管路為2根φ108 mm×8 mm鋼管。

充填工藝流程：磨砂站內沉淀池內的棒磨砂由裝載機取出，卸入緩沖斗→經(jīng)螺旋輸送機→臥式雙軸攪拌機。散裝水泥由罐車送至站外→氣力輸送至水泥倉→轉子秤→螺旋輸送機→進入臥式雙軸攪拌機，水泥與棒磨砂初級攪拌后→進強力活化攪拌機→通過充填鉆孔自流輸送到井空區(qū)充填。充填過程中對水泥倉料位及輸送量、料漿液位及流量進行檢測計量，對灰砂配比、料漿濃度進行自動控制。充填工藝流程詳見圖4。

4 開拓運輸方案

由于開采現(xiàn)狀存在大量的井巷工程，為了減少基建工程量和工業(yè)場地建設工程，減少基建投資和避免土地資源浪費，最大限度利用原有工程，對各現(xiàn)有巷道進行分析，對部分原有巷道和工業(yè)場地改造利用，并結合開采范圍、巖移范圍，設計新的開拓運輸方案[9-16]。

圖4 充填工藝流程

現(xiàn)有的340 m平硐、397 m平硐、430 m平硐均位于礦體下盤，其平硐口和工業(yè)場地均位于巖移范圍和其安全防護帶(一級20 m)外，工業(yè)場地范圍較寬，結合階段高度，其平硐和平硐口工業(yè)場地可設計利用。

開拓方案對原有的開拓系統(tǒng)進行完善優(yōu)化，設計采用主平硐+溜井+階段平硐開拓，自上而下劃分為485 m回風水平和440 m、400 m、350 m階段，利用現(xiàn)有的340 m平硐作為主運輸平硐，采用一段斜坡道與350 m階段聯(lián)接。利用現(xiàn)有的397m平硐口作為400 m的階段平硐口，利用現(xiàn)有的430 m平硐采用斜坡道與440 m階段聯(lián)接， 430 m平硐口作為440 m階段出口，新設485 m平硐口作為回風平硐口。由于原有平硐相對應的運輸巷均離礦體太近，在下一階段的移范圍內，不能作為下一階段的回風巷，因此需在階段巖移范圍外重新設階段運輸巷，原有運輸巷可做為探礦或回采措施巷。開拓系統(tǒng)布置詳見圖1、圖2。

各階段礦(廢)石通過溜井溜至350 m階段，然后通過斜坡道和340 m主運輸平硐運至地表。各階段平硐兼人員、設備、材料的運輸和進風、供排水、電管纜通道。設計采用單翼對角式通風系統(tǒng)，采用抽出式機械通風，設485 m平硐作為回風平硐，各階段作業(yè)產(chǎn)生的污風由設在回風平硐口主扇抽出地表。各階段排水通過各階段平硐自流出排出地表。

各階段礦(廢)石通過溜井溜至350 m階段，然后通過斜坡道和340 m主運輸平硐運至340 m井口工業(yè)場地的礦(廢)石倒裝場，然后采用二次倒裝至15 t汽車，礦石外運銷售，廢石轉運至廢石場。由于中段運輸量不大，運輸距離不長，結合礦山現(xiàn)有的運輸設備考慮，井下生產(chǎn)運輸均采用小型無軌設備，設計選用0.4 m3微型電動鏟運機和6 t小型礦用自卸汽車運輸?shù)V石和廢石。

5 采礦方法

V1礦體呈似層狀產(chǎn)出，上部較緩，一般傾角30°～45°，上部基本已在露天開采中采完，下部較陡，一般傾角50°～70°，礦層真厚度一般為5～18 m，賦存標高511～350 m。根據(jù)地質剖面圖大致統(tǒng)計，450 m以上礦體寬度基本大于15 m， 450 m以下礦體基本小于15 m。根據(jù)礦體賦存條件、開采技術條件、開采現(xiàn)狀及礦山生產(chǎn)規(guī)模等因素考慮，V1礦體可采用分段空場法(方案Ⅰ)和無底柱分段崩落法(方案Ⅱ)采礦。

方案Ⅰ在東南露天采坑底留約30 m厚保安礦柱后向下開采。方案Ⅱ要求在覆蓋巖(礦)石下進行放礦，開采第一個分段之前，其上面必須有一定厚度的覆蓋巖層，設計在礦體上部的露天采坑邊坡采用中深孔強制崩落圍巖形成覆蓋層，覆蓋層厚度≥30 m，同時也削減了舊露天高陡邊坡的坡度，消除重大安全隱患，但由于高陡邊坡較高，需按照露天開采一樣分臺階爆破。方案比較如下。

(1)適用范圍和資源回收效率。由于方案Ⅰ需留設保安礦柱，1#～2#勘探線礦體留30 m保安礦柱后還有礦量可采，1#～4#勘探線礦體留設30 m保安礦柱后無礦開采，因此方案Ⅰ僅可開采1#～2#勘探線礦體，方案Ⅱ可開采1#～4#勘探線礦體，方案Ⅱ適用的范圍更廣，回收資源量更多，方案Ⅱ更優(yōu)。

(2)礦柱損失。方案Ⅰ近地表需留比較厚礦柱(約占總礦量的25%)，這部分礦柱難以回采，如果頂柱回收采用水平深孔爆破回收，水平深孔施工效率低，一次爆破震動影響大，回采資源率低，方案Ⅱ沒有礦柱損失，方案Ⅱ更優(yōu)。

(3)礦塊布置。方案Ⅰ采用階段出礦，方案Ⅱ采用分段出礦，礦塊布置井巷工程量方案Ⅰ更少；方案Ⅰ鏟裝設備在階段鏟礦，方案Ⅱ鏟裝設備需進分段，方案Ⅰ出礦更集中，運營成本更低，方案Ⅰ更優(yōu)。

(4)損失和貧化?？紤]礦體類型為矽卡巖型礦體，礦體實際上可能分支多變，方案Ⅰ無法有效剔除或分采夾石和表外礦，方案Ⅱ可以。方案Ⅱ在覆蓋巖下放礦，貧化比方案Ⅰ大，考慮到方案Ⅰ礦柱回收會有損失，比較結果2方案類似。當?shù)V體厚度小于15 m，礦房沿走向布置，采用方案Ⅱ在覆蓋巖下放礦，不能形成有效橢球體放礦，貧化損失比厚礦體要大，因此方案Ⅰ更優(yōu)?？偟膩碚f，方案Ⅰ更優(yōu)。

(5)開拓布置。2個方案主要布置均類似，但方案Ⅱ需分段出礦，溜井斜槽需設置比較多，各個分段之間的設備的移動，需設輔助聯(lián)絡斜坡道，開拓工程量相對多，采掘比更大，因此方案Ⅰ更優(yōu)。

(6)生產(chǎn)管理。由于方案Ⅱ在覆蓋巖下放礦，要對放礦口的礦石及時監(jiān)測，區(qū)分放礦臨界點，其貧化損失管理比較復雜繁瑣，方案Ⅰ更優(yōu)。

(7)安全管理。方案Ⅱ一開始就形成大天窗，生產(chǎn)期間受降雨影響，雖然匯水面積不大，地表采用截排水措施減少雨水滲入，而且采用階段平硐開拓，平硐自流排水方便快速，但露天的邊坡不斷受風、水蝕變成土，會有土流下覆蓋巖中，加上爆破過程會產(chǎn)生大量粉塵，在水和泥的潤滑下，下雨時回采進路局部可能發(fā)生小型泥石流。方案Ⅰ空場暴露面積大，暴露時間久，方案Ⅱ在覆蓋巖下放礦比較安全。雖然從礦體圍巖巖性判斷，均比較穩(wěn)固，采空區(qū)也已經(jīng)充填處理，但考慮礦山已經(jīng)開采多年，在地壓影響下，礦體和圍巖的穩(wěn)固條件下降，安全管理2個方案類似。

綜合上述，判斷V1礦體450 m之上、1#～2#勘探線礦段2個方案類似，2#～4#勘探線礦段采用方案Ⅱ更優(yōu)，可有效提高資源回收率，同時可處理高陡邊坡的安全隱患，450 m下部礦體采用方案Ⅰ更優(yōu)，可有效減少井巷工程量。因此設計V1礦體450 m以上礦體采用無底柱分段崩落法開采，450 m以下礦體采用分段空場法開采，詳見圖5。

6 其他安全措施

在對采空區(qū)進行充填處理前，應先對相應的采空區(qū)進行勘查，了解空區(qū)的基本情況，確?？諈^(qū)充填作業(yè)的順利進行。

西北面露天采坑一部分在地下開采巖移范圍內，為了保證安全在該露天采坑的積水對井下造成突水事故，設計在露天采坑底東部巖移范圍外20 m掘1條排水涵洞，將采坑內的積水排空，雨水可迅速自流排泄，沒有積水，應經(jīng)常檢查并定期對排水涵洞進行清淤處理，保證涵洞的正常排水作業(yè)。

由于開采上部形成天窗，為了減少降雨對下部開采造成影響，在地表巖移范圍外20 m 設截排水溝，將匯水快速排出。

圖5 開采剖面

開采過程中需加強礦山的地質工作，做好采礦過程中可能出現(xiàn)的突水或較大的塌滑、井下泥石流的預測、預報工作，確保礦山安全生產(chǎn)。

由于各井口均設置在山坡處，暴雨季節(jié)時，山區(qū)容易產(chǎn)生山洪及泥石流，因此必須在井口周圍開挖防洪截水溝，做好有關預防措施。

7 結 論

設計根據(jù)露天和井下開采現(xiàn)狀，分析采空區(qū)和殘留礦段的范圍，并結合可采礦量分布和采空區(qū)處理、開拓系統(tǒng)布置的技術經(jīng)濟合理性，確定合理的開采的范圍。

設計采用地表堆積大量的廢石加工作為充填骨料，既有效的處理了井下的采空區(qū)，保證了采礦安全，又消除廢石堆積帶來的環(huán)境破壞和地質災害。

設計需最大限度利用原有工程，對可利用巷道和工業(yè)場地改造利用，減少了基建投資避免土地資源浪費，并結合開采范圍、巖移范圍，設計新的開拓運輸方案。

設計在礦體上部的露天采坑邊坡采用中深孔強制崩落圍巖形成覆蓋層，既為采礦方法創(chuàng)造了條件，提高資源利用率，又解決了露天高陡邊坡的安全問題。

設計采用排水涵洞對地表大水體進行疏導等安全措施，保證了回采安全。

以上多種綜合的設計方案形成了新的合理開采方案，解決了該復雜地下礦安全問題，為后續(xù)開采創(chuàng)造了良好的條件，并為實際開采提供良好的理論依據(jù)。