馬運翔，彭 輝，倪海梅，邵冰嘯，吳茂才

(1.江蘇方天電力技術(shù)有限公司，江蘇南京211102；2.江蘇國信溧陽抽水蓄能發(fā)電有限公司，江蘇溧陽213334)

0 引 言

抽水蓄能電站具有調(diào)峰、填谷、調(diào)頻、調(diào)相以及事故備用、黑啟動等多種功能，可以保障電網(wǎng)安全經(jīng)濟高效運行。近年來我國抽水蓄能電站不斷發(fā)展，已成為電力系統(tǒng)的一個重要組成部分。水泵水輪發(fā)電電動機是抽水蓄能電站的核心設(shè)備，其工作狀態(tài)是否穩(wěn)定對整個電站發(fā)電系統(tǒng)的安全運行具有很大的影響，若設(shè)備出現(xiàn)安全事故往往會造成巨大的經(jīng)濟損失。振動擺度參數(shù)是機組運行狀態(tài)的“體溫計”，機組 70%～80%的故障都能通過機組的振動擺度反映出來。溧陽抽水蓄能電站于2016年開始調(diào)試，6號機組調(diào)試期間機組首次啟動和帶負荷過程中振動擺度異常，經(jīng)過現(xiàn)場分析治理，找出了振擺異常的根本原因，并進行了配重處理，效果明顯。

1 設(shè)備概況

溧陽抽水蓄能電站安裝6臺單機容量為250 MW的混流可逆式水泵水輪電動發(fā)電機組，總裝機容量1 500 MW。水泵水輪機為立軸、單級混流水泵水輪機，型號為HLNA1094-LJ- 474；發(fā)電電動機為三相、立軸、半傘式、空冷可逆式同步發(fā)電電動機，型號為SFD250-20/7500。機組調(diào)速器微機控制部分由ALSTOM公司生產(chǎn)，型號為T.SLG，采用PID調(diào)節(jié)規(guī)律。水泵工況啟動拖動采用靜止變頻裝置(SFC)，額定電壓為15.75 kV，額定功率為18 MW。機組軸系為立軸結(jié)構(gòu)，發(fā)電機由兩個導(dǎo)向軸承和一個推力軸承組成，水泵水輪機由一個導(dǎo)向軸承組成，整個機組支撐結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 機組結(jié)支撐結(jié)構(gòu)示意

2 振擺異常情況

2.1 機組升速過程振擺異常

6號機組為電站首臺調(diào)試機組，機組升速期間共進行了4次動平衡試驗，在水輪機工況下進行了2次配重后，在水泵方向SFC拖動中又進行了兩次配重。2016年6月7日15∶37，機組水輪機工況啟動開機進行升速試驗，機組最大升速至269.34 r/min，機組上導(dǎo)擺度和上機架振動過大，上導(dǎo)擺度X向和Y向分別為415、423 μm，上機架水平和垂直振動分別為86、24 μm，機組緊急停機。在水輪機工況269.34 r/min轉(zhuǎn)速下，機組振擺數(shù)據(jù)如表1所示。

機組上導(dǎo)擺度及上機架振動過大，振擺幅值隨轉(zhuǎn)速升高而增大，頻譜分析振擺成分主要以轉(zhuǎn)頻分量為主，表明發(fā)電機轉(zhuǎn)子存在質(zhì)量不平衡，需要進行現(xiàn)場動平衡配重[1- 4]。現(xiàn)場配重方案：發(fā)電機轉(zhuǎn)子上部由鍵相位置俯視逆時針方向 160°加重50 kg。機組加重后再次水輪機工況啟動，轉(zhuǎn)速升速至282.1 r/min，機組上導(dǎo)擺度和上機架振動仍過大，機組停機。表2給出了機組升速至282.1 r/min時的振擺數(shù)據(jù)。機組加重后雖然振擺幅值有所減小，但仍然無法順利升速至額定轉(zhuǎn)速。頻譜分析振擺成分主要以轉(zhuǎn)頻分量為主，發(fā)電機轉(zhuǎn)子仍然存在較大的質(zhì)量不平衡。

表1 機組振擺數(shù)據(jù)(水輪機工況269.34 r/min轉(zhuǎn)速) μm

表2 第1次動平衡試驗后水輪機方向機組各部位振擺數(shù)據(jù) μm

第2次配重方案：在第1次配重基礎(chǔ)上，在轉(zhuǎn)子上端面由鍵相位置俯視逆時針方向125°加重105 kg。完成加重后，機組于6月8日15∶00水輪機工況啟動升速至300 r/min空轉(zhuǎn)工況，升速到空轉(zhuǎn)工況后，機組上導(dǎo)擺度和下導(dǎo)擺度轉(zhuǎn)頻分量仍然較大，幅值均大于130 μm。機組于6月20日進行SFC拖動試驗， 14∶58拖動至額定轉(zhuǎn)速，該工況下發(fā)電機轉(zhuǎn)子下導(dǎo)擺度較大，其X方向和Y方向擺度幅值分別為190 μm和193 μm，轉(zhuǎn)頻分量分別為182 μm和185 μm。第二次動平衡試驗后機組各部位振擺數(shù)據(jù)見表3。

根據(jù)以上情況，機組SFC拖動試驗過程中繼續(xù)進行了第3、4次加重，第3次在發(fā)電機轉(zhuǎn)子下部以鍵相為基準俯視逆時針方向85°位置加重30 kg，加重后機組下導(dǎo)擺度稍大。第4次在發(fā)電機轉(zhuǎn)子下部以鍵相為基準俯視逆時針方向115°加重15 kg。加重后機組于2016年6月27日進行SFC拖動，12∶05機組拖動至額定轉(zhuǎn)速，機組各導(dǎo)軸承擺度幅值均小于110 μm，機架振動均小于20 μm，振動達到較好水平。機組反向運行在水輪機工況下振擺同樣處于較好水平，機組順利進入整組調(diào)試階段。第4次動平衡試驗后水泵方向機組各部位振擺數(shù)據(jù)見表4。

表3 第2次動平衡試驗后機組各部位振擺數(shù)據(jù) μm

表4 第4次動平衡試驗后水泵方向機組各部位振擺數(shù)據(jù) μm

表5 發(fā)電滿負荷機組各導(dǎo)軸承擺度爬升前后數(shù)據(jù)

2.2 機組帶負荷過程振擺異常

6號機組于2016年12月16日進行發(fā)電滿負荷工況軸承熱穩(wěn)定試驗，試驗從13∶27開始，至17∶31結(jié)束，共進行4 h 4 min。試驗過程中機組上導(dǎo)擺度、下導(dǎo)擺度和水導(dǎo)擺度都不斷爬升，圖2給出了機組進行發(fā)電滿負荷工況軸承熱穩(wěn)定試驗過程中各導(dǎo)軸承擺度變化趨勢圖，表5給出了機組各導(dǎo)軸承擺度爬升前后數(shù)據(jù)。由圖2、表5數(shù)據(jù)可以看出，下導(dǎo)擺度爬升幅度最大，X向擺度由109 μm爬升到207 μm，其中轉(zhuǎn)頻分量由99 μm爬升到187 μm，Y向擺度由95 μm爬升到206 μm，其中轉(zhuǎn)頻分量由81 μm爬升到176 μm，相位基本不變。

圖2 機組發(fā)電滿負荷各導(dǎo)軸承擺度趨勢

機組各導(dǎo)軸承擺度主要分量為轉(zhuǎn)頻分量，帶滿負荷運行時擺度增量中同樣以轉(zhuǎn)頻分量為主，機組發(fā)電機轉(zhuǎn)子存在質(zhì)量不平衡。調(diào)試期間多次啟動試驗過程發(fā)現(xiàn)，機組在冷態(tài)狀態(tài)下啟動時初始擺度較小，連續(xù)運行30 min后基本穩(wěn)定。機組在熱態(tài)狀態(tài)下啟動時初始擺度較大，隨后擺度爬升并穩(wěn)定在一較高水平。試驗表明發(fā)電機轉(zhuǎn)子初始不平衡質(zhì)量較小，帶負荷后隨著發(fā)電機轉(zhuǎn)子溫度升高，發(fā)電機轉(zhuǎn)子變形產(chǎn)生熱不平衡，熱不平衡質(zhì)量與轉(zhuǎn)子原始不平衡質(zhì)量相位基本一致，擺度增大。為進一步降低擺度值，2017年2月18日現(xiàn)場分析決定在發(fā)電機下部加重30 kg，位置位于以鍵相片為基準俯視逆時鐘轉(zhuǎn)65°處。此次配重后機組再次啟動，發(fā)電狀態(tài)下各導(dǎo)軸承擺度幅值均小于140 μm，滿足合同要求。

3 振擺異常原因分析

6號機組共配重5次，等效配重量相當(dāng)于在發(fā)電機上端俯視逆時針136°加重149kg，在發(fā)電機下端俯視逆時針83°加重71 kg。機組產(chǎn)生如此大的初始不平衡可能有以下原因：發(fā)電機轉(zhuǎn)子部件脫落；轉(zhuǎn)子組裝不同心和安裝不對中；轉(zhuǎn)子熱脹冷縮產(chǎn)生質(zhì)量不平衡；發(fā)電機轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)不合理等。

對以上原因逐一進行排查：現(xiàn)場多次動平衡試驗過程中未出現(xiàn)異常，現(xiàn)場風(fēng)洞內(nèi)未發(fā)現(xiàn)脫落部件；現(xiàn)場安裝過程均進行了嚴格把控，各工序質(zhì)量優(yōu)于規(guī)范要求；轉(zhuǎn)子熱脹冷縮是客觀存在的，在設(shè)計計算時考慮了該因素，其對振擺的影響較小。以上三點原因均可排除。

現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)發(fā)電機轉(zhuǎn)子勵磁銅引線布置于鍵相位置0°，銅引線總重達245 kg，在發(fā)電機轉(zhuǎn)子下部180°位置內(nèi)筒留有一用于安裝螺栓的人孔，開孔去除質(zhì)量達175 kg，兩處位置設(shè)置不當(dāng)，導(dǎo)致偏重過大，產(chǎn)生不平衡力達58 T，勵磁銅引線與電機轉(zhuǎn)

子下部人孔位置設(shè)置不當(dāng)使發(fā)電機轉(zhuǎn)子產(chǎn)生較大的原始不平衡質(zhì)量，是機組振擺異常的根本原因。在5號至1號機組進行調(diào)試前對發(fā)電機轉(zhuǎn)子進行預(yù)配重，配重方案為在發(fā)電機勵磁引線對面180°位置發(fā)電機轉(zhuǎn)子上部和下部均加重100 kg，配重后機組首次啟動均能順利升速至額定轉(zhuǎn)速，經(jīng)過一到兩次精調(diào)后機組振動擺度均達到優(yōu)秀水平。

4 結(jié) 論

溧陽抽水蓄能電站機組調(diào)試期間振動擺度大，無法升速至額定轉(zhuǎn)速，勵磁銅引線與發(fā)電機轉(zhuǎn)子下部人孔位置設(shè)置不合理，使發(fā)電機轉(zhuǎn)子產(chǎn)生較大的原始不平衡質(zhì)量，是機組振動擺度異常的根本原因。對同類型其他機組轉(zhuǎn)子不平衡質(zhì)量位置進行準確定位，并對轉(zhuǎn)子進行預(yù)配重可以大大提高動平衡效率。