文/周金良，黃彪，胡傳鵬，解貴華·合肥工業(yè)大學(xué)

周敏，嚴(yán)軍·南通福樂達(dá)汽車配件有限公司

信號(hào)輪作為汽車發(fā)動(dòng)機(jī)里面重要的傳動(dòng)部件，信號(hào)輪外齒端厚度是板料厚度的2～3倍，對(duì)于其綜合性能有著很高的要求。傳統(tǒng)工藝主要是通過(guò)沖壓、拼焊或者鍛造后多次機(jī)加工獲得。采用傳統(tǒng)工藝獲得的信號(hào)輪存在著焊接影響區(qū)化學(xué)成分不均勻、精度較低、零件壽命短、材料利用率低等問題。而采用旋壓工藝成形信號(hào)輪有諸多優(yōu)點(diǎn)，比如產(chǎn)品精度高、零件性能優(yōu)良、材料利用率高等。本文將設(shè)計(jì)一套信號(hào)輪旋壓成形模具，通過(guò)有限元分析軟件SIMUFACT對(duì)信號(hào)輪多道次旋壓增厚成形的過(guò)程進(jìn)行有限元模擬分析，分析成形過(guò)程中板坯變形情況、金屬流動(dòng)規(guī)律及旋壓增厚過(guò)程中載荷分布情況，驗(yàn)證所設(shè)計(jì)旋輪的合理性。

多楔輪旋壓成形工藝分析

信號(hào)輪的結(jié)構(gòu)特征如圖1所示，通過(guò)多道次旋壓增厚可使原始厚度為2.5mm的板料局部增厚到6mm。板料增厚部位并非兩邊對(duì)稱增厚，上半部板料厚度為0.75mm，下半部厚度為1.75mm，考慮后續(xù)加工余量?jī)蛇吀骷?.5mm，總增厚厚度為6mm，增厚外徑加0.5mm，最終上半部板料厚度為1.25mm，下半部厚度為2.25mm。所以在旋輪定位時(shí)，應(yīng)保證板料距旋槽上平面距離和下平面距離比值為5∶9。

圖2所示為增厚旋輪局部示意圖，旋輪側(cè)面有一個(gè)深度為n的旋輪槽，輪槽底端為一個(gè)半徑為r的圓底，圓底的設(shè)計(jì)有利于增厚過(guò)程中金屬的流動(dòng)，輪槽寬度為m。

圖1 信號(hào)輪結(jié)構(gòu)特征示意圖

圖2 增厚旋輪局部示意圖

表1 旋壓增厚輪具體參數(shù)

根據(jù)旋壓手冊(cè)以及工業(yè)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，從減少生產(chǎn)道次以及提高材料利用率和零件成品率的角度考慮，信號(hào)輪的旋壓增厚成形工藝采用三個(gè)增厚旋輪依次進(jìn)給成形，每道次進(jìn)給旋輪的具體參數(shù)如表1所示。

有限元模型建立

采用SIMUFACT有限元分析軟件建立如圖3所示的板材旋壓增厚模型，板材為厚度2.5mm、直徑191mm、DD13材料的圓形板材。模擬中定義板材和模具溫度為20℃，旋輪與板材之間的摩擦系數(shù)為0.05，芯模與板材之間的摩擦系數(shù)為0.3，上下芯軸轉(zhuǎn)速為300 r/min，旋輪的進(jìn)給速度為2mm/s。

圖3 信號(hào)輪旋壓增厚模型

模擬過(guò)程分析

圖4 所示為一道次旋壓增厚成形過(guò)程，可以看出在旋輪與板材接觸處的應(yīng)力最大，應(yīng)力沿著徑向逐漸遞減，隨著旋輪的進(jìn)給，板材中的高應(yīng)力區(qū)范圍也越來(lái)越大。根據(jù)成形過(guò)程中板材在旋輪進(jìn)給作用下的變形情況，可以將一道次旋壓增厚工藝分為三個(gè)階段：第一階段是成形初期，板材與旋輪剛接觸時(shí)發(fā)生變形，如圖4(a）所示，這時(shí)板材的外緣發(fā)生塑性變形，板材外緣增厚程度明顯，同時(shí)板材發(fā)生微小的彈性變形；第二階段是成形中期，此時(shí)板材外緣已經(jīng)完全增厚，隨著旋輪的進(jìn)給，板材主要發(fā)生軸向變形，金屬逐漸充滿整個(gè)輪槽，如圖4(b）所示。等效應(yīng)力值隨著旋輪的進(jìn)給呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)，等效應(yīng)變隨著變形程度的增大逐漸累積；第三階段是成形末期，增厚旋輪達(dá)到預(yù)定位置，板坯完整成形，如圖4(c）所示，且沒有產(chǎn)生飛邊、卷邊等缺陷，整體成形效果良好。

圖4 一道次旋壓增厚成形過(guò)程

圖5 二道次旋壓增厚成形過(guò)程

圖6 三道次旋壓增厚成形過(guò)程

圖7 各道次旋壓成形過(guò)程徑向載荷變化

圖5所示為二道次旋壓增厚成形過(guò)程。一道次成形后，旋壓增厚輪輪槽相比一道次旋壓增厚輪寬度增大但深度減小，旋輪徑向進(jìn)給使板坯金屬進(jìn)一步變形增厚。金屬的流動(dòng)情況與一道次大致相同，板材外緣與旋輪接觸先發(fā)生增厚，隨著旋輪進(jìn)給，金屬主要向軸向流動(dòng)，發(fā)生軸向增厚，并且金屬的變形抗力和等效應(yīng)力值隨之變大。從圖5(c）可以看出在成形末期時(shí)板材的成形效果良好，輪槽內(nèi)部幾乎完全被填充，沒有產(chǎn)生飛邊、卷邊等缺陷。

圖6所示為三道次旋壓增厚成形過(guò)程。整個(gè)變形過(guò)程與前兩個(gè)道次類似，圖6(c）中板材的成形效果良好，金屬填充滿旋輪槽，并且沒有明顯缺陷產(chǎn)生。

通過(guò)比較三道次旋壓增厚過(guò)程中的載荷變化（圖7），可以看出前兩道次的模具載荷大小幾乎一樣且明顯小于第三道次。0～2.25s為第一道次載荷變化，載荷整體變化趨勢(shì)均勻平緩，這是因?yàn)榈谝坏来纬尚芜^(guò)程中金屬變形程度較小，因此變形抗力較小，所以載荷均勻增大；2.25～3.6s為第二道次載荷變化，當(dāng)板材外緣完全增厚時(shí)，旋輪繼續(xù)進(jìn)給且載荷急劇增大，這是因?yàn)樽冃瘟坷鄯e導(dǎo)致金屬的變形抗力增大；3.6～4.2s為第三道次載荷變化趨勢(shì)，由于前兩道次的應(yīng)變累積，此時(shí)變形抗力更大，所以在旋輪進(jìn)給過(guò)程中，載荷急劇增加，最大載荷達(dá)到50.1kN。

試驗(yàn)驗(yàn)證

信號(hào)輪旋壓增厚試驗(yàn)是在CDC-4S80多工位旋壓機(jī)上進(jìn)行的，所用圓形板坯尺寸為191mm×2.5 mm、旋輪進(jìn)給速度為1mm/s、摩擦系數(shù)0.05、主軸轉(zhuǎn)速300 r/min，旋輪尺寸與表1完全一致。成形后的試驗(yàn)樣品成形效果良好，外緣端從2.5mm增厚到了6mm，再經(jīng)過(guò)表面精車外緣端，厚度變成了5mm，達(dá)到了模擬預(yù)期效果，試驗(yàn)與有限元模擬結(jié)果基本一致。