尹榮申，楊偉超, 2，張平平，鄧鍔

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多孔大斷面矩形頂管施工的地層變形特征及演化規(guī)律

尹榮申1，楊偉超1, 2，張平平1，鄧鍔1

(1. 中南大學(xué) 土木工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410075； 2. 高速鐵路建造技術(shù)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室，湖南 長(zhǎng)沙 410075)

基于隨機(jī)介質(zhì)理論，計(jì)算多孔矩形頂管隧道施工引起的地層變形，通過(guò)實(shí)際工程驗(yàn)證計(jì)算結(jié)果的可靠性，分別討論單個(gè)及多孔大斷面矩形隧道施工條件下地層的水平位移、傾斜、曲率以及水平變形的演化規(guī)律。研究結(jié)果表明：沉降范圍和沉降累計(jì)最大值均呈線性增大，沉降累計(jì)最大值的增幅較大，且4孔時(shí)均為單孔的2倍；各地層變形累計(jì)最大值均在3號(hào)頂管中心附近變化最大，水平位移和傾斜累計(jì)值均先增加后減小，變形和曲率累計(jì)值均呈線性減??；各相鄰頂管中間的擾動(dòng)區(qū)域重疊所產(chǎn)生的擾動(dòng)效應(yīng)隨管節(jié)間距和尺寸的變化而變化。

多孔矩形頂管；隨機(jī)介質(zhì)理論；地層變形；擾動(dòng)效應(yīng)；演化規(guī)律

矩形頂管已廣泛應(yīng)用于地鐵車(chē)站出入口。隨著頂管斷面尺寸的增大和頂管數(shù)量的增加，頂管隧道在施工過(guò)程中的地層變形問(wèn)題也越發(fā)突出，特別是對(duì)于多孔矩形頂管工程，若其地層變形超過(guò)一定限度則會(huì)對(duì)周?chē)ㄖ铩⒙访婧偷叵鹿芫€的安全造成嚴(yán)重影響?；诖耍T多學(xué)者對(duì)頂管隧道施工引起的地層變形等工程問(wèn)題進(jìn)行了大量研究，劉大剛 等[1]以隨機(jī)介質(zhì)理論為基礎(chǔ)，通過(guò)對(duì)預(yù)測(cè)公式進(jìn)行改進(jìn)，實(shí)現(xiàn)雙孔平行隧道的地表移動(dòng)與變形的預(yù)測(cè)；魏綱等[2?3]利用修正的隨機(jī)介質(zhì)理論簡(jiǎn)化計(jì)算公式，計(jì)算近距離雙線平行盾構(gòu)施工引起的地表沉降，并考慮沉降曲線的不對(duì)稱(chēng)性，對(duì)計(jì)算參數(shù)取值進(jìn)行探討；魏新江等[4]對(duì)雙孔平行頂管施工引起的地表沉降進(jìn)行了研究，總結(jié)出一種根據(jù)后施工頂管計(jì)算地表沉降的方法；喻軍等[5]針對(duì)頂管施工造成的環(huán)境影響問(wèn)題，采用數(shù)值模擬軟件對(duì)不同施工參數(shù)條件下其對(duì)環(huán)境產(chǎn)生的影響進(jìn)行模擬分析；谷拴成等[6]利用隨機(jī)介質(zhì)理論預(yù)測(cè)地表沉降量，并運(yùn)用彈性力學(xué)理論將預(yù)測(cè)計(jì)算所需參數(shù)進(jìn)行量化計(jì)算，并對(duì)影響其大小的各個(gè)因素針對(duì)施工環(huán)境進(jìn)行優(yōu)化；時(shí)亞昕等[7]開(kāi)發(fā)了隧道施工引起的地表移動(dòng)及變形預(yù)測(cè)系統(tǒng)，并對(duì)預(yù)測(cè)公式進(jìn)行改進(jìn)，預(yù)測(cè)大斷面分部開(kāi)挖引起的地表移動(dòng)及變形；胡斌等[8]對(duì)隨機(jī)介質(zhì)理論公式進(jìn)行簡(jiǎn)化，對(duì)區(qū)間各典型斷面進(jìn)行位移反分析，得到隧道斷面收斂半徑和主要影響角。上述大部分研究均是針對(duì)單個(gè)或雙線圓形隧道地層變形的研究，而對(duì)于矩形隧道地層變形的研究，劉寶琛等[10?12]雖對(duì)隨機(jī)介質(zhì)理論用于單個(gè)矩形隧道施工引起的地表變形計(jì)算進(jìn)行了相關(guān)推導(dǎo)與討論，但關(guān)于多孔矩形頂管隧道的地層變形及演化規(guī)律的研究很少提及。因此，對(duì)多孔矩形頂管隧道施工引起的地層變形及其演化規(guī)律進(jìn)行研究具有重要意義。本文以隨機(jī)介質(zhì)理論為基礎(chǔ)，分析單個(gè)矩形頂管施工引起的地層變形特征，并進(jìn)一步分析從雙孔到4孔等多孔頂管頂進(jìn)過(guò)程中地表沉降、傾斜、彎曲以及水平位移、變形等變形指標(biāo)的演化過(guò)程，研究結(jié)果對(duì)指導(dǎo)具體工程施工具有一定參考價(jià)值。

1 隨機(jī)介質(zhì)理論

1.1 單元開(kāi)挖引起的地表變形

式中：r(Z)為單元開(kāi)挖在Z水平上的主要影響半徑，，tanβ為主要影響角的正切值。

在平面應(yīng)變情況下，假定土體不可壓縮時(shí)，土體水平位移(,)為：

在實(shí)際施工時(shí)，隧道開(kāi)挖完成后，開(kāi)挖空間會(huì)發(fā)生變形。假設(shè)開(kāi)挖平面區(qū)域變形后成為，則上述地表沉降公式即可變形為：

隧道周邊土體水平位移變形為：

1.2 單個(gè)矩形頂管施工引起的土體變形

當(dāng)頂管開(kāi)挖斷面為矩形時(shí)，假設(shè)隧道中心線距地表深度為，隧道開(kāi)挖初始寬度為，開(kāi)挖高度為，則Ω=?，假定隧道開(kāi)挖后產(chǎn)生變形為均勻收縮變形，斷面收縮量為Δ，如圖2所示，則矩形頂管開(kāi)挖引起的地表下沉公式可表示為：

式中：二重積分上下限1，1，1，1，2，2，2和2分別為1=?/2，1=?/2，1=?/2，1=+/2；2=?(2Δ)/2，2=?(2Δ)/2，2=?(2Δ)/2，2=+(2Δ)/2；tan為主要影響角的正切，的取值由隧道開(kāi)挖所處的地層條件決定。

同理，可按上述二重積分上下限分別對(duì)由地表沉降所引起的土體傾斜、彎曲曲率以及水平位移所引起的水平變形分別按下式進(jìn)行計(jì)算：

1.3 參數(shù)的確定

1.3.1 主要影響角

主要影響角的正切tan的計(jì)算，采用隨機(jī)介質(zhì)理論中目前常用的Knothe[13]公式來(lái)計(jì)算：

式中：φ為土層內(nèi)摩擦角。

1.3.2 土體收縮量Δ

Δ為隧道開(kāi)挖后周?chē)馏w收縮量，本文采用韓煊[11]通過(guò)反分析計(jì)算提出的近似公式計(jì)算：

式中：V為地層損失率，地層損失率取值根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值[14]確定；和分別為矩形頂管的寬和高。

需要指出的是，隧道斷面的收斂形式受多種復(fù)雜因素的影響，如地應(yīng)力分布、地層均勻性、土的各向異性、施工步驟和工藝等，圖2所示的只是一種理想狀況下的假定，不能代表所有情況。

1.4 多孔矩形頂管施工引起的土體變形

根據(jù)疊加原理，由雙孔(1號(hào)和3號(hào))頂管施工所引起的總的地表下沉(以施工工序1342為例)為：

式中：1，1，1，1，1，1，1，1，2，2，2，2，2，2，2和2均為積分上下限，其他符號(hào)意義同式(5)。

當(dāng)頂管數(shù)量增加至3孔(1號(hào)，3號(hào)和4號(hào))時(shí)，引起的總地表沉降為：

當(dāng)頂管數(shù)量增至4孔或更多時(shí)，由隧道施工所導(dǎo)致的地表下沉()和地表水平位移()為：

同理，對(duì)于多孔矩形頂管，由地表不均勻沉降而導(dǎo)致的地表點(diǎn)的傾斜()，曲率()和不均勻的水平位移所引起的地表點(diǎn)的水平變形()的計(jì)算公式如下：

式中：=1，2，3，4…為所開(kāi)挖頂管的數(shù)量。

1.5 工程實(shí)例驗(yàn)證

1.5.1 工程概況

鄭州市下穿中州大道頂管隧道工程全長(zhǎng)105 m，按4孔平行布置，管節(jié)間凈間距為1 m；兩邊2孔為非機(jī)動(dòng)車(chē)道，管節(jié)尺寸7.50 m×5.40 m(寬×高)，中間2孔為機(jī)動(dòng)車(chē)道，管節(jié)尺寸10.10 m×7.25 m(寬×高)；管片厚度55 cm，長(zhǎng)度為1.5 m，頂管管節(jié)模型如圖3所示。頂管上覆土層為4.0 m，主要為粉土層，具體巖層參數(shù)如表1所示。

圖3 頂管管節(jié)模型圖

表1 巖層主要物理學(xué)指標(biāo)

1號(hào)和4號(hào)頂管隧道埋深為6.7 m，穿越土層主要為粉土，主要影響角tan的正切值為0.712，斷面收縮半徑Δ為15.6 mm；3號(hào)和4號(hào)頂管隧道埋深為7.625 m，穿越土層為粉土和粉質(zhì)黏土，主要影響角tan的正切值為0.739，斷面收縮半徑Δ為21.1 mm；1號(hào)和3號(hào)頂管中心距離為20.9 m；1號(hào)，2號(hào)，3號(hào)和4號(hào)頂管中心距離為9.8 m。

1.5.2 測(cè)點(diǎn)布置

為對(duì)頂管施工過(guò)程中的地面沉降變化進(jìn)行觀測(cè)，從始發(fā)井到接收井共設(shè)15個(gè)監(jiān)測(cè)斷面，每個(gè)監(jiān)測(cè)斷面設(shè)置9個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，并在個(gè)別斷面設(shè)置加密測(cè)點(diǎn)，具體測(cè)點(diǎn)布置如圖4所示。

圖4 施工測(cè)點(diǎn)布置圖

1.5.3 實(shí)例驗(yàn)證

以實(shí)際施工工序1號(hào)→3號(hào)→4號(hào)→2號(hào)為例分析多孔矩形頂管隧道開(kāi)挖時(shí)的地層變形規(guī)律，即施工時(shí)依次施作1號(hào)頂管、3號(hào)頂管、4號(hào)頂管和2號(hào)頂管，其中，2號(hào)和3號(hào)為中間機(jī)動(dòng)車(chē)道，1號(hào)和4號(hào)為兩邊非機(jī)動(dòng)車(chē)道。

通過(guò)MATLAB進(jìn)行二重積分計(jì)算可得1號(hào)頂管，1號(hào)和3號(hào)頂管，1號(hào)，3號(hào)和4號(hào)頂管，1號(hào)，3號(hào)，4號(hào)和2號(hào)頂管施工完成后的地表沉降預(yù)測(cè)曲線如圖5所示，圖中圓點(diǎn)表示沉降實(shí)測(cè)值。

圖5 地表沉降預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值比較

由圖5可知：沉降預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值較為吻合；單孔沉降預(yù)測(cè)最大值為32.5 mm，實(shí)測(cè)最大值為29 mm，相差3.5 mm；雙孔預(yù)測(cè)最大值為43 mm，實(shí)測(cè)最大值為47 mm，相差?4 mm；3孔時(shí)預(yù)測(cè)最大值為56 mm，實(shí)測(cè)最大值為58 mm，相差?2 mm；4孔時(shí)預(yù)測(cè)最大值為65 mm，實(shí)測(cè)最大值為68 mm，相差?3 mm；最大值相差均不大，說(shuō)明采用隨機(jī)理論預(yù)測(cè)矩形頂管施工引起的地表沉降是可行的且預(yù)測(cè)結(jié)果較為準(zhǔn)確。

2 矩形頂管地層變形分布特性分析

2.1 單個(gè)矩形頂管施工引起的地表變形分布規(guī)律

單個(gè)(1號(hào))隧道施工完成后，各地表變形預(yù)測(cè)曲線如圖6所示。

分析圖6可得：

單個(gè)隧道施工完成后，各變形的影響范圍均在1號(hào)隧道軸心兩側(cè)20 m的范圍內(nèi)，水平位移最大值8.5 mm出現(xiàn)在1號(hào)頂管中心兩側(cè)5 m范圍內(nèi)；地表傾斜值的分布規(guī)律和水平位移相似，傾斜最大值為4.5 mm/m；水平變形最大值2.1 mm/m出現(xiàn)在1號(hào)頂管中心兩側(cè)3 m附近；彎曲曲率分布規(guī)律和水平變形相似，曲率最大值為1.25 km?1。

2.2 多孔頂管施工引起的地表變形演化規(guī)律

2.2.1 地表沉降演化規(guī)律

當(dāng)頂管由單孔增加到4孔時(shí)，地表沉降演化曲線如圖7所示。

分析圖7可得：

1) 沉降槽數(shù)量隨頂管數(shù)量的增加而增加，雙孔時(shí)沉降槽為2個(gè)，尺寸較大的管節(jié)沉降槽底部趨于平緩；到3孔時(shí)，整體形態(tài)和雙孔時(shí)相似，但距離較近的2個(gè)沉降槽相互重合造成中間沉降槽僅顯示為一個(gè)凸起；到4孔時(shí)，沉降槽形態(tài)發(fā)生較大變化，3個(gè)沉降槽緊鄰形成一個(gè)較大的沉降槽。

2) 沉降范圍呈線性增大。單孔時(shí)1號(hào)頂管為30 m，3號(hào)頂管為40 m增加了33%；雙孔時(shí)為50 m，3孔時(shí)55 m，4孔時(shí)達(dá)到60 m，相比雙孔增加了20%，說(shuō)明沉降范圍受頂管尺寸影響較大。

3) 沉降累計(jì)最大值呈線性增大。單孔時(shí)1號(hào)頂管為32.5 mm，3號(hào)頂管為42 mm，增加了29%；雙孔時(shí)沉降最大值為42 mm，3孔時(shí)沉降最大值為55 mm，到4孔時(shí)沉降最大值達(dá)到單孔值的2倍，相比雙孔增加了55%，說(shuō)明多孔頂管沉降最大值受管節(jié)尺寸和間距影響較大。

4) 鄰近管節(jié)的相互干擾主要受管節(jié)尺寸和間距影響。雙孔時(shí)擾動(dòng)主要發(fā)生在1號(hào)和3號(hào)管節(jié)的中部，由于1號(hào)和3號(hào)管節(jié)間距較大，產(chǎn)生的相互干擾較??；到3孔時(shí)，3號(hào)和4號(hào)管節(jié)中部擾動(dòng)區(qū)的相互影響比1號(hào)和3號(hào)管節(jié)更明顯；到4孔時(shí)，相鄰頂管之間擾動(dòng)區(qū)域相互重合較多，擾動(dòng)較大的區(qū)域在1號(hào)和4號(hào)管節(jié)中部區(qū)域，擾動(dòng)最大的在2號(hào)和3號(hào)管節(jié)中部區(qū)域。

圖6 單個(gè)頂管地表變形預(yù)測(cè)曲線

圖7 多孔頂管地表沉降演化曲線

2.2.2 水平位移演化規(guī)律

當(dāng)頂管數(shù)量由單孔增加到4孔時(shí)，水平位移演化曲線如圖8所示。

分析圖8可得：

1) 雙孔時(shí)，3號(hào)隧道軸心處的曲線不再是直線而是一小段平緩過(guò)渡的曲線；3孔時(shí)左側(cè)曲線和雙孔時(shí)相似，右側(cè)曲線在3號(hào)和4號(hào)頂管中部發(fā)生一定變化，具體表現(xiàn)為位移值的普遍增大；4孔時(shí)，曲線形態(tài)在1號(hào)和4號(hào)頂管中部發(fā)生較大變化，此區(qū)域內(nèi)位移值變化幅度較大。

2) 水平位移累計(jì)最大值單孔時(shí)1號(hào)為8.5 mm，3號(hào)頂管為10.5 mm增加了23.5%，說(shuō)明單個(gè)頂管位移最大值隨頂管尺寸的增大而增加；雙孔時(shí)位移最大值10.5 mm，3孔時(shí)位移最大值10.5 mm，到4孔時(shí)位移最大值11 mm相比雙孔增加了5%，位移累計(jì)最大值基本無(wú)變化，說(shuō)明多孔時(shí)管節(jié)間距和尺寸對(duì)位移值都有影響，但位移值受頂管尺寸的影響較大。

3) 對(duì)于干擾效應(yīng)，雙孔時(shí)由于1號(hào)和3號(hào)頂管距離較遠(yuǎn)，施工后頂管間相互擾動(dòng)并不明顯；到3孔時(shí)，3號(hào)和4號(hào)頂管距離較近，擾動(dòng)區(qū)域相比雙孔時(shí)重合較多，此區(qū)域產(chǎn)生的相互干擾效應(yīng)較為明顯；到4孔時(shí)，兩相鄰管節(jié)間距較小，且中間2號(hào)和3號(hào)管節(jié)尺寸又較大，所以在2號(hào)和3號(hào)管節(jié)中心附近產(chǎn)生的相互干擾效應(yīng)最為明顯。

圖8 多孔頂管水平位移演化曲線

2.2.3 地表傾斜演化規(guī)律

當(dāng)頂管數(shù)量由單孔增加到4孔時(shí)，地表傾斜的演化曲線如圖9所示。

分析圖9可得：

1) 多孔頂管地表傾斜演化曲線形態(tài)和上述水平位移值的變化相似。

2) 傾斜最大值單孔時(shí)1號(hào)為4.5 mm/m，3號(hào)頂管為5.8 mm/m增加了29%，說(shuō)明單個(gè)頂管最大值隨頂管尺寸的增大而增加；雙孔時(shí)傾斜累計(jì)最大值5.8 mm/m，到3孔時(shí)傾斜最大值5.6 mm/m，到4孔時(shí)傾斜最大值5.5 mm/m，多孔頂管傾斜累計(jì)最大值逐漸減小。

3) 多孔頂管的地表傾斜曲線相互干擾規(guī)律和水平位移相似。

圖9 多孔頂管地表傾斜演化曲線

2.2.4 水平變形演化規(guī)律

當(dāng)頂管數(shù)量由單孔增加到4孔時(shí)，水平變形的演化曲線如圖10所示。

圖10 多孔頂管水平變形演化曲線

分析圖10可得：

1) 雙孔時(shí)，1號(hào)和3號(hào)頂管中部的曲線發(fā)生變化，底部為一段平滑的圓??；3孔時(shí)，左側(cè)曲線和雙孔時(shí)相似，右側(cè)曲線形態(tài)在3號(hào)和4號(hào)頂管中部發(fā)生一定變化，具體表現(xiàn)為傾斜值逐漸減?。?孔時(shí)，曲線形態(tài)在1號(hào)和4號(hào)頂管中部發(fā)生較大變化，整體位移值變化幅度較大。

2) 變形最大值單孔時(shí)1號(hào)為2.1 mm/m，3號(hào)頂管為2.8 mm/m增加了33%，說(shuō)明單個(gè)頂管變形最大值隨管節(jié)尺寸的增大而增加；雙孔時(shí)變形累計(jì)最大值2.8 mm/m，到3孔時(shí)變形累計(jì)最大值2.8 mm/m，到4孔時(shí)變形累計(jì)最大值2.9 mm/m相比雙孔增加了3%，多孔頂管水平變形累計(jì)值基本無(wú) 變化。

3) 對(duì)于干擾效應(yīng)，雙孔時(shí)1號(hào)和3號(hào)頂管距離較遠(yuǎn)，兩隧道擾動(dòng)區(qū)雖有相互影響但并不明顯；到3孔時(shí)，3號(hào)和4號(hào)隧道距離較近，擾動(dòng)重合區(qū)域變大，產(chǎn)生的相互干擾相對(duì)較明顯；到4孔時(shí)，相鄰頂管間距較小擾動(dòng)區(qū)域重合較多、產(chǎn)生的干擾效應(yīng)比較明顯，其中，2號(hào)和3號(hào)管節(jié)間的干擾最為明顯。

2.2.5 彎曲曲率演化規(guī)律

當(dāng)頂管由單孔增加到4孔時(shí)，彎曲曲率的演化曲線如圖11所示。

圖11 多孔頂管彎曲曲率演化曲線

分析圖11可得：

1) 多孔頂管彎曲曲率的演化曲線形態(tài)和上述水平變形相似；但是在雙孔和3孔時(shí)，1號(hào)和3號(hào)頂管中部的曲線底部不再是一段平滑的圓弧而是一段波浪線。

2) 曲率最大值單孔時(shí)1號(hào)為1.25 km?1，3號(hào)頂管為1.6 km?1增加了28%，說(shuō)明單個(gè)頂管變形最大值隨頂管尺寸的增大而增加；雙孔時(shí)曲率累計(jì)最大值1.6 km?1，到3孔時(shí)曲率累計(jì)最大值1.4 km?1，到4孔時(shí)曲率累計(jì)最大值1.35 km?1相比雙孔減少了16%，多孔頂管曲率累計(jì)最大值逐漸減小。

3) 多孔頂管的地表傾斜曲線相互干擾規(guī)律和水平位移相似。

3 結(jié)論

1) 矩形頂管數(shù)量從單孔增加到4孔時(shí)，沉降槽形態(tài)發(fā)生相應(yīng)變化，具體表現(xiàn)如下：沉降范圍呈線性增大，單孔時(shí)為30 m，到4孔時(shí)增至2倍；沉降累計(jì)最大值也呈線性增長(zhǎng)，單孔時(shí)為32.5 mm，到4孔時(shí)增至2倍；沉降累計(jì)最大值增加的速度要大于沉降范圍。

2) 水平位移和地表傾斜、水平變形和彎曲曲率的演化曲線形態(tài)較為相似；對(duì)于多孔頂管，各演化曲線形態(tài)與累計(jì)最大值均受管節(jié)尺寸和間距影響；各地層變形累計(jì)最大值均在3號(hào)頂管中心附近變化最大，水平位移和傾斜累計(jì)值均先增加后減小，變形和曲率累計(jì)值均呈線性減小。

3) 多孔頂管隧道施工時(shí)，相鄰隧道間產(chǎn)生的干擾效應(yīng)隨頂管斷面尺寸和頂管間距的變化而發(fā)生相應(yīng)的改變：當(dāng)頂管尺寸均較大或一大一小且距離較近時(shí)，引起的相互干擾較強(qiáng)；當(dāng)頂管尺寸較小且距離較遠(yuǎn)時(shí)，引起的相互干擾較弱。

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(編輯 陽(yáng)麗霞)

Stratum deformation characteristics and evolution laws induced by porous large section rectangular pipe jacking construction

YIN Rongshen1, YANG Weichao1, 2, ZHANG Pingping1, DENG E1

(1. School of Civil Engineering, Central South University, Changsha 410075, China; 2. National Engineering Laboratory for High Speed Railway Construction, Changsha 410075, China)

Based on stochastic medium theory, the deformation of the strata caused by the construction of porous rectangular tunnel is calculated, and then through the actual project to verify the reliability of the method, the settlement characteristics of strata under the construction condition of single large section rectangular tunnel and the evolution of horizontal displacement, inclination, bending and horizontal deformation of the strata under the construction of porous tunnel are discussed respectively. The results show that the settlement range and settlement cumulative maximum all show a linear increase, the cumulative maximum value of settlement increases greatly ,and the maximum value at four is two times of single; The accumulative maximum values of deformation in each layer changes the most near the No.3 pipe jacking center, horizontal displacement and tilt cumulative values are increased first and then decreased, deformation and curvature cumulative values are linearly reduced; The disturbance produced by the overlapped disturbance region in each adjacent pipe jacking varies with the pitch and size of the pipe section.

porous rectangular pipe jacking; stochastic medium theory; stratum deformation; disturbance effect; evolution laws

10.19713/j.cnki.43?1423/u.2018.10.020

U455.47

A

1672 ? 7029(2018)10 ? 2597 ? 09

2017?07?18

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(140826)

楊偉超(1978?)，男，河南許昌人，講師，博士，從事隧道及地下工程方面的教學(xué)與科研工作；E?mail：weic_yang@163.com