解紅紅 王 俊
中國電建集團北京勘測設(shè)計研究院有限公司 北京 100024
某水電站正常蓄水位為108.0m,最大壩高約為58.5m,總庫容為0.1822億m3,電站裝機容量為132MW;壩址位于Touch河與某河交叉口上游4.1km處,大壩推薦碾壓混凝土重力壩[1]。引水系統(tǒng)由進水口、引水隧洞、調(diào)壓井和壓力鋼管組成,引水線路長約3.15km。地面廠房位于某河的支流—A河與Kaoh Pao河交匯處(即A河河口右岸),距離Touch河河口約4km。
電站引水系統(tǒng)設(shè)1個進水口,從壩前約89m的左岸入口,采用岸坡有壓式進水口,沿NE9.18°方向進入引水隧洞。進水口洞臉巖體巖性為灰黑色砂質(zhì)泥巖,巖體屬弱風(fēng)化,節(jié)理不發(fā)育,穩(wěn)定性好,且邊坡不高,小于30m,故基本不存在邊坡穩(wěn)定問題。
進水口上部必須有足夠的淹沒水深以保證在進流時不會產(chǎn)生貫通式漏斗漩渦,確定進水口底板高程,需要考慮水庫死水位、孔口高度、最小淹沒水深以及泥沙淤積高程等因素[2]。
最小淹沒水深一般采用的戈登公式確定:
式中:S—最小淹沒水深(m);
c—系數(shù),對稱來流C=0.55,側(cè)向來流C=0.73;
v—閘孔斷面平均流速(m/s);
d—閘孔高度(m)。
經(jīng)計算進口最小淹沒水深為S=6.26m,設(shè)計取值S=8.4m。
進水口底板高程=105.0(死水位)-8.4-7.6=89.0m。
考慮到某河汛期可能有污物,進水口設(shè)有3孔攔污柵,攔污柵前留有清污使用的抓斗槽,攔污柵后為喇叭入口段。攔污柵孔口4.5m×14.0m,最大過柵流速為0.95m/s。
為保障引水隧洞的運行和維修,進水口處設(shè)有一道事故閘門,閘門孔口尺寸7.6m×7.6m,攔污柵和事故閘門底板高程均為89.0m,檢修平臺高程為110.5m,與壩頂同一高程,啟閉設(shè)施為2×1250kN固定卷揚式啟閉機。事故閘門后設(shè)圓形通氣孔,孔徑1.3m。
由于進水口為明挖后在基礎(chǔ)面上由混凝土現(xiàn)澆而成,且高度較高,需進行整體穩(wěn)定分析和地基應(yīng)力驗算。計算內(nèi)容包括:進水口抗滑穩(wěn)定分析、抗浮穩(wěn)定性分析、抗傾覆穩(wěn)定分析及建基面應(yīng)力驗算[3]。
(1)根據(jù)地質(zhì)剖面判斷,進水口處地基內(nèi)部不存在不利于進水口整體穩(wěn)定的軟弱結(jié)構(gòu)面,不進行沿軟弱結(jié)構(gòu)面的深層抗滑穩(wěn)定計算;
(2)計算抗滑穩(wěn)定時,滑動面只考慮基礎(chǔ)與巖體的水平接觸面,斜坡段不考慮;計算地基法向應(yīng)力時,計算基礎(chǔ)面按進水口基礎(chǔ)與巖體接觸面的水平投影面來考慮;
(3)對于水平荷載,主要包括上游靜水壓力、風(fēng)荷載、浪壓力、地震動水壓力和地震慣性力,其中的風(fēng)荷載、浪壓力本次計算不予考慮。
(4)在順?biāo)鞣较虻乃蝹?cè)有較高的巖石邊坡背靠,故抗滑穩(wěn)定性及抗傾覆穩(wěn)定計算時,只對向上游側(cè)進行分析。
(1) 進水口基礎(chǔ)上游面標(biāo)準(zhǔn)組合水的垂直應(yīng)力不出現(xiàn)拉應(yīng)力(計入揚壓力),應(yīng)符合水列規(guī)定
式中:RT ——基礎(chǔ)計算截面形心軸至上游面的距離。
(2)進水口基礎(chǔ)水游面標(biāo)準(zhǔn)組合水的垂直拉應(yīng)力應(yīng)符合水列規(guī)定
式中:RT ——基礎(chǔ)計算截面形心軸至水游面的距離。
經(jīng)計算,本岸塔式進水口在上述各種組合水的整體穩(wěn)定及建基面應(yīng)力均滿足設(shè)計要求[4]。計算成果匯總?cè)缢?/p>
(1) 整體抗滑穩(wěn)定性
滑動力為14119.78KN小于抗滑力101200.91KN,滿足規(guī)范要求。
(2)抗傾覆穩(wěn)定性
表3 進水口抗傾覆計算成果表
(3)抗浮穩(wěn)定性
表4 進水口抗浮穩(wěn)定計算成果表
(4)基底應(yīng)力
計算所得最大法向壓應(yīng)力為0.49MPa,小于基礎(chǔ)承載力2~3MPa,無垂直向拉應(yīng)力,滿足規(guī)范要求。
(5)上水游面拉應(yīng)力
計算所得上游面及水游面均未出現(xiàn)拉應(yīng)力,滿足規(guī)范要求。