李孟宇,陳 克,于海偉
(1.沈陽理工大學(xué)汽車與交通學(xué)院,遼寧 沈陽110159;2.喀左縣職業(yè)教育中心,遼寧 朝陽122300)
汽車車內(nèi)噪聲是影響駕乘人舒適性的重要評價指標,發(fā)動機振動會通過懸置系統(tǒng)傳遞至駕駛室引發(fā)低頻結(jié)構(gòu)振動,從而產(chǎn)生車內(nèi)噪聲[1,2]。識別出經(jīng)懸置傳遞的振動對車內(nèi)噪聲影響程度并有針對性的優(yōu)化改進,是有效降低車內(nèi)噪聲的關(guān)鍵。
本文針對一輛具有三點懸置的SUV車型進行試驗研究,在怠速工況下測得三個懸置點被動側(cè)的振動加速度和車內(nèi)噪聲聲壓數(shù)據(jù),基于相干性理論處理試驗數(shù)據(jù),以相干系數(shù)為指標,量化識別噪聲源。
試驗對象為某國產(chǎn)SUV汽車,測試設(shè)備為LMS公司生產(chǎn)的數(shù)采前端設(shè)備、PCB公司的三向加速度傳感器和GRAS公司的ICP式聲壓傳感器,具體參數(shù)如表1所示。
表1 傳感器型號與技術(shù)參數(shù)
依據(jù)《聲學(xué)汽車車內(nèi)噪聲測量方法》(GB18679-2002)進行傳感器布置與試驗,在懸置點被動側(cè)布置加速度傳感器,在車內(nèi)駕駛員右耳處布置聲壓傳感器,具體布置如圖1所示。
圖1 振動與噪聲測點布置
將試驗車輛轉(zhuǎn)速控制為1 000 r/min,應(yīng)用LMS測試系統(tǒng)進行振動與噪聲信號采集,其中,數(shù)據(jù)采集與處理參數(shù)如下:采樣頻率6 400 Hz,采樣時間10 s,低通濾波器(200 Hz),進行5組試驗。采集處理后的車內(nèi)噪聲自功率譜如圖2所示。
圖2 車內(nèi)噪聲自功率譜
從圖2的車內(nèi)噪聲A計權(quán)聲壓自譜函數(shù)可知:怠速工況下,懸置被動側(cè)振動對車內(nèi)噪聲的影響主要集中在200 Hz以下的低頻段,在33 Hz和194 Hz頻率處車內(nèi)噪聲最明顯,分別達到40.34 dB和39.68 dB,是相干分析識別噪聲源的重點研究頻率。
(1)相干性理論
相干函數(shù)在頻域上用于評價系統(tǒng)輸入與輸出信號的因果性,相干系數(shù)(f)的計算公式為[3]
式中(f)為常相干系數(shù);Sx(yf)為信號x(t)和y(t)的互譜密度函數(shù);Sx(xf)和Sy(yf)分別為x(t)和y(t)的自譜密度函數(shù)。
(2)相干性分析
本次試驗以三個懸置點的振動加速度為輸入,以車內(nèi)噪聲聲壓值為輸出,建立的三輸入單輸出系統(tǒng)模型如圖3所示。
圖3 三輸入單輸出系統(tǒng)模型
試驗車輛怠速1 000 r/min可視為穩(wěn)態(tài)工況,可以進行相干分析,在圖3系統(tǒng)模型的基礎(chǔ)上進行常相干計算,求出的頻域下的常相干函數(shù)如圖4所示。
圖4 懸置振動與車內(nèi)噪聲相干系數(shù)
觀察圖4常相干函數(shù)可以得出,在33 Hz下,左懸置振動與車內(nèi)噪聲的相干系數(shù)為0.94,右懸置為0.89,后懸置為0.98;在194 Hz下左懸置振動加速度與車內(nèi)噪聲的相干系數(shù)為0.98,右懸置為0.89,后懸置為0.98.經(jīng)相干性計算結(jié)果可知,車內(nèi)噪聲在33 Hz下的主要噪聲源是后懸置振動,在194 Hz下的主要噪聲源是左懸置和后懸置振動。
綜合分析可得,后懸置在兩處頻率下相干系數(shù)均為0.98,是主要噪聲源,左懸置相干系數(shù)分別為0.94和0.98,是次要噪聲源。
試驗結(jié)果表明:車內(nèi)噪聲在33 Hz和194 Hz頻率下聲壓值較高,以懸置點振動加速度為輸入,車內(nèi)噪聲為輸出的相干性分析計算出輸入和輸出信號間的相干系數(shù),以相干系數(shù)為量化指標分析,后懸置振動是主要噪聲源,左懸置振動次之。試驗測試結(jié)合相干性分析識別噪聲源的研究方法為該理論結(jié)合試驗的應(yīng)用研究提供借鑒。
參考文獻:
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