于金光，郝際平，田黎敏，鄧光睿

(西安建筑科技大學(xué) 土木工程學(xué)院，陜西 西安 710055)

力學(xué)性能是衡量結(jié)構(gòu)用材質(zhì)量的重要指標(biāo)，也是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要依據(jù).竹材是一種重要的綠色資源，具有質(zhì)量輕、強(qiáng)度高、抗震性能好、生長(zhǎng)周期短等優(yōu)點(diǎn)，在建筑行業(yè)的利用越來(lái)越廣泛.而毛竹是我國(guó)最主要的建筑用竹種，深入了解毛竹的力學(xué)性能，對(duì)充分合理利用毛竹建造結(jié)構(gòu)具有十分深遠(yuǎn)的意義.

現(xiàn)代竹結(jié)構(gòu)中，使用毛竹圓竹(以下簡(jiǎn)稱：圓竹)作為柱、梁等承重結(jié)構(gòu)構(gòu)件，竹材力學(xué)性能的研究多以毛竹竹片為研究對(duì)象，探討了竹齡、取材部位、種源等對(duì)竹材物理力學(xué)性能的影響[1-5]；關(guān)于圓竹材性也開(kāi)展了相關(guān)研究，張丹等[6]對(duì)于圓竹用于建筑領(lǐng)域的抗彎、抗剪和抗壓等力學(xué)性能進(jìn)行了相關(guān)研究，分析了圓竹在竹齡、取材部位的力學(xué)性能變異規(guī)律.文獻(xiàn)[7-9]試驗(yàn)獲得了單圓竹軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定承載力.關(guān)于竹節(jié)對(duì)竹材力學(xué)性能的影響研究較少，僅邵卓平[10]等針對(duì)毛竹竹節(jié)對(duì)竹片強(qiáng)度的影響進(jìn)行了研究.在圓竹構(gòu)件中，考慮竹節(jié)影響的相關(guān)研究成果較少，《建筑用竹材物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法》(JG/T199-2007)[11]中沒(méi)有相關(guān)的測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)，因此有必要開(kāi)展圓竹力學(xué)性能的試驗(yàn)研究，探討竹節(jié)對(duì)圓竹力學(xué)性能的影響.同時(shí)，圓竹在實(shí)際應(yīng)用中徑向承受不同程度的載荷，常出現(xiàn)徑向壓潰的現(xiàn)象.因此本文開(kāi)展了圓竹抗壓、環(huán)剛度和抗彎性能的試驗(yàn)研究，探究了取材單元、竹節(jié)和含水率等對(duì)上述主要力學(xué)性能的影響，以期為圓竹的實(shí)際應(yīng)用提供參考.

1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)研究對(duì)象為井岡山地區(qū)毛竹，竹齡為4～6 a并且取材位置一致.從不少于100株樣竹中，分散取12株成熟、無(wú)缺陷、胸徑在100 mm以上的有代表性的樣竹.

2 圓竹抗壓性能研究

2.1 試件制備與加載制度

根據(jù)ISO 22157-1：2004(E)[12]和ISO 22157-2：2004(E)[13]的相關(guān)規(guī)定，圓竹順紋抗壓試件尺寸規(guī)格為：Hmm×dmm×tmm，其中H為圓竹長(zhǎng)度，取200mm、d圓竹直徑、t為竹壁厚度.試件編號(hào)原則為：YY-圓竹有竹節(jié)試件；YW-圓竹無(wú)竹節(jié)試件；YH-圓竹無(wú)竹節(jié)低含水率試件，共計(jì)3組，每組5個(gè)試件，編號(hào)1～5.

試樣的端面應(yīng)與試件長(zhǎng)度方向垂直且平整，最大偏差為0.2 mm.測(cè)量試件每個(gè)端面的垂直方向的兩個(gè)外徑和四個(gè)相對(duì)位置的壁厚，分別取其平均值計(jì)算試樣的橫截面面積.試驗(yàn)裝置與竹片試件加載裝置相同，試驗(yàn)以均勻速度加載，按每分鐘80 N/mm2均勻速度加荷，直至試樣破壞.

2.2 試驗(yàn)結(jié)果

節(jié)間材和節(jié)部材圓竹的順紋抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值如表1和表2，竹節(jié)對(duì)圓竹順紋抗壓強(qiáng)度的增強(qiáng)較為明顯，節(jié)部材的順紋抗壓強(qiáng)度較節(jié)間材提高約6%，節(jié)間材和節(jié)部材的最終典型破壞如圖1所示.

圖1 圓竹受壓破壞形態(tài)Fig.1 The compressive failure of bamboo culms

試驗(yàn)結(jié)束后，測(cè)定試件含水率，除了含水率影響對(duì)比分析，所有強(qiáng)度結(jié)果按JG/T199-2007[11]轉(zhuǎn)化含水率為12%時(shí)的強(qiáng)度，以消除含水率差異對(duì)試驗(yàn)的影響，計(jì)算方法如式(1)和式(2)，精確至0.1N/mm2：

fc,12=Kfc,wfc,w

(1)

(2)

式中：fc,12為含水率為12%時(shí)抗壓強(qiáng)度，N/mm2；Kfc,w為竹材抗壓強(qiáng)度含水率修正系數(shù)；w為試樣含水率，%.

表1 圓竹有竹節(jié)順紋抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Tab.1 Test result of compressive strength of bamboo culms with node

表2 圓竹無(wú)竹節(jié)順紋抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Tab.2 Test result of compressive strength of bamboo culms without node

2.3 含水率的影響

表1和表2中試件含水率在38%～78%之間，含水率變化范圍為40%，試件抗壓強(qiáng)度隨含水率增加由減小趨勢(shì)，為進(jìn)一步驗(yàn)證含水率對(duì)圓竹抗壓強(qiáng)度的影響，增加了節(jié)間材低含水率(11%～20%)試件，其抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3.表3試驗(yàn)試件含水率在38%～63%之間，圓竹抗壓強(qiáng)度平均值為45.1 N/mm2，表3試件含水率在11%～20%之間，圓竹抗壓強(qiáng)度平均值為53.83 N/mm2，提高了近20%，含水率的降低將顯提高圓竹的抗壓強(qiáng)度.通過(guò)對(duì)比表2和表3，可以看出當(dāng)換算成含水率12%時(shí)，兩者抗壓強(qiáng)度平均值基本相等.

表3 圓竹無(wú)竹節(jié)低含水率抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Tab.3 Test result of compressive strength of bamboo culms without node and low moisture content

2.4 試件單元的影響

為了研究取材單元的影響，制作了竹片單元作為對(duì)比試件，同時(shí)研究了基于竹片試件的各抗壓性能的差異.竹片抗壓試件幾何尺寸為：15 mm×55 mm×tmm，t為竹片壁厚.試件尺寸如圖2所示.徑向橫紋抗壓試件內(nèi)外兩側(cè)應(yīng)做打磨處理，以排除竹片弧度的影響.試件編號(hào)原則為：Y-順紋抗壓強(qiáng)度試件；XY-弦向橫紋抗壓強(qiáng)度試件；JY-徑向橫紋抗壓強(qiáng)度試件，共計(jì)3組，每組5個(gè)試件，編號(hào)1～5.

圖2 竹片抗壓?jiǎn)卧嚰叽鏔ig.2 The sample size of compressive Strength of bamboo sheets

試驗(yàn)開(kāi)始時(shí)，將試件放于抗壓試驗(yàn)機(jī)的正中間，調(diào)節(jié)試驗(yàn)設(shè)備，使得試驗(yàn)設(shè)備與試件接觸密實(shí).依據(jù)JG/T199-2007的規(guī)定要求，以均勻速度加載，按每分鐘80 N/mm2均勻速度加荷，直至試樣破壞.

圖3 竹片順紋抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)裝置Fig.3 Test equipment for determination of the compressive strength of bamboo sheets

試驗(yàn)結(jié)果及分析：

以竹片為單元的毛竹各組試件的抗壓強(qiáng)度力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果如表4所示.

表4 竹片抗壓強(qiáng)度Tab.4 Compressive strength of bamboo sheets

竹片的順紋受壓破壞如圖4(b)所示，破壞過(guò)程為竹黃部位先出現(xiàn)剪切破壞，隨后竹青部位出現(xiàn)彎曲變形，導(dǎo)致竹青部位纖維撕裂出現(xiàn)錯(cuò)層現(xiàn)象.竹片的弦向受壓破壞如圖4(c)所示，破壞過(guò)程為竹黃部分先出現(xiàn)擠壓破壞，隨著荷載的增加初始局部破壞裂紋不斷擴(kuò)大，從竹黃部位向竹青部位斜向延伸，最終整個(gè)試件出現(xiàn)剪切破壞.竹片的徑向受壓破壞如圖4(d)所示，破壞過(guò)程為試件厚度方向壓縮變形，竹材纖維間出現(xiàn)錯(cuò)層，竹黃部位的兩端出現(xiàn)局部破壞.以竹片為單元的毛竹各類受壓破壞均表現(xiàn)為竹黃部位破壞較為嚴(yán)重，主要原因在于竹材截面在徑向上維管束分布不均勻，竹青至竹黃維管束呈明顯的階梯狀，靠近竹黃處維管束稀疏，承載能力弱，容易被壓潰.竹片的順紋抗壓強(qiáng)度為58.40 N/mm2，竹片的弦向抗壓強(qiáng)度為21.83 N/mm2，竹片的徑向抗壓強(qiáng)度為14.55 N/mm2，竹材順紋抗壓強(qiáng)度約為弦向橫紋抗壓強(qiáng)度的2.7倍，約為徑向橫紋抗壓強(qiáng)度的4.0倍.

圖4 竹片受壓破壞形態(tài)Fig.4 The compressive failure of bamboo sheets

竹片和圓竹的順紋抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值對(duì)比結(jié)果如表5.

表5 竹片與圓竹試樣抗壓強(qiáng)度結(jié)果比較Tab.5 The compressive strength between bamboo culms and bamboo sheets

由表5可見(jiàn)，不同的測(cè)試單元對(duì)毛竹順紋抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果有一定影響，但不顯著.以竹片為單元的毛竹縱向抗壓強(qiáng)度略大于圓竹縱向抗壓強(qiáng)度.主要原因在于竹片試件尺寸較小，測(cè)試時(shí)發(fā)生單純的順紋受壓破壞，而圓竹試件不僅發(fā)生受壓破壞，竹壁還發(fā)生了彎曲破壞，綜合體現(xiàn)了材料和中空復(fù)合結(jié)構(gòu)的破壞特征，因此測(cè)得圓竹的縱向抗壓強(qiáng)度略小于竹片的縱向抗壓強(qiáng)度.

3 圓竹的徑向環(huán)剛度

3.1 試件制備與加載制度

環(huán)剛度是管狀材料抗外壓負(fù)載能力的綜合參數(shù).按GB/T 9647-2003的試驗(yàn)方法，將規(guī)定的管材試樣在兩個(gè)平行板間垂直壓縮，使管材直徑方向變形達(dá)到試件內(nèi)徑的3%.根據(jù)試驗(yàn)測(cè)定造成3%變形的力F計(jì)算環(huán)剛度，計(jì)算公式如式(3).

(3)

式中：F為相對(duì)于管狀材料內(nèi)徑3%變形時(shí)的力值，kN；L為試樣長(zhǎng)度，m；Y為變形量，m；d為內(nèi)徑，m.

試件編號(hào)原則為：YH-有竹節(jié)環(huán)剛度試件；WH-無(wú)竹節(jié)環(huán)剛度試件，共計(jì)2組，每組5個(gè)試件，編號(hào)1～5.

3.2 圓竹徑向環(huán)剛度試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象

無(wú)竹節(jié)環(huán)剛度試件首先會(huì)在與兩加壓面平行的直徑方向出現(xiàn)裂縫，裂縫首先出現(xiàn)在竹青一側(cè)，如圖5a，隨著荷載增加，裂縫會(huì)逐步向竹黃一側(cè)擴(kuò)散，直至貫通整個(gè)竹壁，試件破壞.有竹節(jié)試驗(yàn)試件，首先節(jié)隔中部垂直于加載面的方向出現(xiàn)豎向裂縫，逐漸擴(kuò)展到竹黃至竹青方向，同時(shí)，類似無(wú)竹節(jié)試件，在與兩加壓面平行的直徑方向出現(xiàn)裂縫，裂縫先出現(xiàn)在竹青一側(cè)逐步向竹黃一側(cè)擴(kuò)散，直至貫通整個(gè)竹壁，試件破壞如圖5(b).

圖5 環(huán)剛度試驗(yàn)現(xiàn)象Fig.5 The radical compressive failure of bamboo culms

3.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

節(jié)間材和節(jié)部材圓竹的徑向環(huán)剛度試驗(yàn)值如表6和表7，竹節(jié)對(duì)其影響的對(duì)比結(jié)果如表8.

表6 圓竹無(wú)竹節(jié)環(huán)剛度試驗(yàn)結(jié)果Tab.6 The radial compression of bamboo-culm without node

表7 圓竹有竹節(jié)環(huán)剛度試驗(yàn)結(jié)果Tab.7 The radial compression of bamboo-culm with node

表8 圓竹試樣環(huán)剛度結(jié)果比較Tab.8 The radial compression of bamboo-culm with node or without node

由表可見(jiàn)，圓竹有竹節(jié)環(huán)剛度遠(yuǎn)大于圓竹無(wú)竹節(jié)環(huán)剛度，圓竹有竹節(jié)環(huán)剛度平均值超出圓竹無(wú)竹節(jié)環(huán)剛度平均值達(dá)90%，這主要是因?yàn)橹窆?jié)對(duì)圓竹有緊箍作用，限制了其橫向變形，從而使得有竹節(jié)環(huán)剛度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于無(wú)竹節(jié)的環(huán)剛度.

4 圓竹抗彎性能強(qiáng)度

4.1 試件制備與加載制度

圓竹抗彎試驗(yàn)采用四點(diǎn)加載方式，位于試樣跨中設(shè)置豎向位移計(jì)用來(lái)測(cè)量試樣撓度.在試驗(yàn)進(jìn)行前，首先確定加載梁、支座以及圓竹處于同一豎直面內(nèi).為防止圓竹在試驗(yàn)時(shí)發(fā)生滾動(dòng)現(xiàn)象，同時(shí)避免文獻(xiàn)[6]圓竹抗彎試驗(yàn)的中空薄壁圓竹被壓潰，制作如圖6所示支撐座，加載支座和支撐座應(yīng)盡量作用在竹節(jié)處.

圖6 圓竹抗彎加載裝置及試件Fig.6 Test equipment for determination of the bending strength of bamboo culms

試件編號(hào)原則為：KW-圓竹抗彎試件，試件含水率從頂部到底部為40%～60%； KWH-圓竹抗彎低含水率試件，試件含水率從頂部到底部為10%～30%，共計(jì)2組，每組3個(gè)試件，編號(hào)1～3.

4.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

在試驗(yàn)開(kāi)始時(shí)，以勻速進(jìn)行加載，KW和KWH兩組試件分別荷載加至約10 kN和7 kN時(shí)，達(dá)到試驗(yàn)設(shè)備最大量程150 mm，跨中撓度達(dá)試件跨度的1/20，試驗(yàn)結(jié)束，試件變形圖如圖7所示.由此可見(jiàn)，在實(shí)際工程中，當(dāng)單圓竹作為受彎構(gòu)件使用時(shí)，當(dāng)采取竹壁壓潰措施時(shí)，可根據(jù)正常使用極限狀態(tài)要求控制設(shè)計(jì).

圖7 圓竹抗彎強(qiáng)度變形Fig.7 The bending failure of bamboo culms

4.3 影響因素分析

4.3.1 含水率的影響

KWH組試件含水率從頂部到底部為10%～30%，相比KW組的60%已有大幅降低，但最終試件未破壞，但圓竹抗彎強(qiáng)度隨著竹材含水率的降低而降低，在相同撓度的情況下圓竹抗彎承載力下降約20%.

4.3.2 試件單元的影響

抗彎強(qiáng)度的測(cè)試采用兩點(diǎn)對(duì)稱加荷，兩個(gè)加荷點(diǎn)距離支座各50 mm，加荷點(diǎn)間距 .按每分鐘150 N/mm2的均速加荷直至試樣破壞，記錄破壞荷載.試樣的抗彎強(qiáng)度的計(jì)算公式如式(4)所示：

(4)

式中：fm,w為含水率為w時(shí)順紋抗彎強(qiáng)度，N/mm2；Pmax破壞荷載，N；h為試樣高度，mm；t為試樣厚度，mm.

4.3.3 抗彎強(qiáng)度試驗(yàn)研究

抗彎試件加載及破壞形式如圖8所示.破壞形式為纖維的縱向撕裂和橫向剪切破壞.隨著荷載增加，試樣的彎曲變形逐漸增大，當(dāng)彎曲變形達(dá)到極限變形時(shí)，順紋方向竹黃部分首先出現(xiàn)裂紋，隨著荷載的增加，裂紋不斷增大并且沿徑向逐步向竹青部分延伸，最終導(dǎo)致整個(gè)試樣撕裂破壞.

圖8 竹片抗彎強(qiáng)度試驗(yàn)現(xiàn)象Fig.8 The bending failure of bamboo sheets

試驗(yàn)結(jié)果及分析對(duì)比如表9所示，以竹片為試驗(yàn)單元的毛竹平均抗彎強(qiáng)度為108.60 N/mm2.

由于圓竹抗彎強(qiáng)度試驗(yàn)未能獲得最終破壞荷載，故未能量化取材單元對(duì)抗彎強(qiáng)度的影響.單圓竹作為受彎構(gòu)件使用時(shí)，具備很好的變形能力，可根據(jù)正常使用極限狀態(tài)要求控制設(shè)計(jì).

表9 竹片抗彎強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Tab.9 Bending strength of bamboo sheets

5 結(jié)論

(1)對(duì)比分析毛竹的各項(xiàng)抗壓強(qiáng)度，以竹片為試驗(yàn)單元，其順紋抗壓強(qiáng)度最高，約為弦向橫紋抗壓強(qiáng)度的2.7倍，徑向橫紋抗壓強(qiáng)度4.0倍；對(duì)比取材單元的影響，圓竹由于中空結(jié)構(gòu)的影響，發(fā)生的為軸壓和竹壁彎曲的聯(lián)合破壞，承載力較竹片試樣低，實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予以注意.

(2)竹節(jié)的存在有利于圓竹環(huán)剛度和抗壓強(qiáng)度.竹節(jié)對(duì)圓竹的緊箍作用，限制了其橫向變形，有竹節(jié)圓竹環(huán)剛度遠(yuǎn)大于無(wú)竹節(jié)圓竹環(huán)剛度，平均值超出90%左右；有竹節(jié)圓竹順紋抗壓強(qiáng)度較無(wú)竹節(jié)圓竹試件提高6.3%.

(3)含水率對(duì)圓竹抗壓強(qiáng)度和抗彎強(qiáng)度有較大影響，但其影響趨勢(shì)不同.圓竹抗壓強(qiáng)度隨著竹材的含水率降低而增加，含水率降低20%～40%，抗壓強(qiáng)度提高約20%，隨著含水率的降低，在相同撓度情況下圓竹抗彎強(qiáng)度下降約20%.

參考文獻(xiàn)References

[1] 劉亞迪, 桂仁意, 俞友明, 等. 毛竹不同種源竹材物理力學(xué)性質(zhì)初步研究[J]. 竹子研究匯刊, 2008, 27(2): 48-52.

LIU Yadi, GUI Renyi, YU Youming, et al. Preliminary study on the physical and mechanical properties of different provenances of Moso Bamboo[J]. Journal of Bamboo Research, 2008, 27(2): 48-52.

[2] 馬媛媛, 朱松松. 安吉毛竹主要力學(xué)性能的測(cè)定[J]. 實(shí)驗(yàn)科學(xué)與技術(shù), 2013, 11(4): 22-24.

MA Yuanyuan, ZHU Songsong. Determination of the mechanical properties of Anji Moso Bamboo[J]. Experiment Science and Technology, 2013, 11(4): 22-24.

上世紀(jì)50年代，為響應(yīng)國(guó)家號(hào)召，安順農(nóng)墾農(nóng)場(chǎng)相繼創(chuàng)建，貴州省山京畜牧場(chǎng)、貴州省夏云農(nóng)場(chǎng)等成為貴州省農(nóng)墾系統(tǒng)的骨干農(nóng)場(chǎng)。多年來(lái)，安順農(nóng)墾以茶葉為主導(dǎo)產(chǎn)業(yè)，將茶葉產(chǎn)業(yè)打造成為墾區(qū)亮麗名片。

[3] 司徒春南, 王健. 撐綠竹不同方向及年齡竹材物理力學(xué)性能比較[J]. 湖北農(nóng)業(yè)科學(xué), 2011, 50(13): 2683-2684．

SITU Chunnan, WANG Jian. Comparison on the physical property and mechanical strength of bambusa pervariabilis dendrocalamopsis grandis [J]. Hubei Agricultural Sciences, 201l, 50(13): 2683-2684．

[4] 李霞鎮(zhèn). 毛竹材力學(xué)及破壞特性研究[D]. 北京: 中國(guó)林業(yè)科學(xué)研究院, 2009.

LI Xiazhen. Research on mechanics and failure properties of moso bamboo[D]. Beijing: Chinese Academy of Forestry, 2009.

[5] AHMAD M, KAMKE F A． Analysis of calculate bamboo for structural composite materials: physical and mechanical properties[J]. Wood Science and Technology, 2005, 39(6): 1448-459.

[6] 張丹, 王戈, 張文福, 等. 毛竹圓竹力學(xué)性能的研究[J].中南林業(yè)科技大學(xué)學(xué)報(bào), 2012, 32(7): 119-123.

ZHANG Dan, WANG Ge, ZHANG Wenfu, et al. Mechanical properties of phyllostachys pubescens[J]. Journal of Central South University of Forestry &Technology, 2012, 32(7): 119-123.

[7] YU W K, CHUNG K F, CHAN S L. Axial buckling of bamboo columns in bamboo scaffolds[J]. Engineering Structures, 2005, 27(1): 61-73.

[8] 孫永良，何敏娟．“德中同行”竹結(jié)構(gòu)展館竹構(gòu)件的試驗(yàn)及結(jié)構(gòu)分析研究[J]．特種結(jié)構(gòu)，2010，27(3)：99-101.

SUN Yongliang, HE Minjuan. Experiment and structure analysis of bamboo components of “German-Chinese Peer” bamboo structure pavilion[J]. Special Structure, 2010, 27(3):99-101.

[9] 王戈, 陳復(fù)明, 程海濤, 等. 圓竹雙軸向壓縮方法的研究[J]. 中南林業(yè)科技大學(xué)學(xué)報(bào), 2010, 30(5): 70-75.

WANG Ge, CHEN Fuming, CHENG Haitao, et al. Study on methods of bamboo-culm compressed under biaxial loads.Journal of Central South University of Forestry&Technology, 2010, 30(5): 70-75.

[10] 邵卓平, 黃盛霞, 吳福社, 等. 毛竹節(jié)間材與節(jié)部材的構(gòu)造與強(qiáng)度差異研究[J]. 竹子研究匯刊, 2008, 27(1): 50-54.

SHAO Zhuoping, HUANG Shengxia, WU Fushe, et al.A study of different structure and strength between internodes and nodes of moao bamboo[J]. Journal of Bamboo Research, 2008，27(1): 50-54.

[11] 中華人民共和國(guó)建設(shè)部.建筑用竹材物理力學(xué)性質(zhì)試驗(yàn)方法：JG/T 199-2007[S]. 北京: 中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社, 2007.

Ministry of Construction P.R.China. Testing methods for physical and mechanical properties of bamboo used in building:JG/T199-2007[S]. Beijing: Ministry of Construction P.R.China. 2007.

[12] ISO. Bamboo-Determination of physical and mechanical properties-Part 1:Requirements:ISO 22157-1-2004[S]. International Standards Organization，2004.

[13] ISO. Bamboo-Determination of physical and mechanical properties-Part 2:Laboratory:ISO 22157-2-2004[S]. International Standards Organization, 2004.