魏君安　孫超　王雞換　何斌

【摘 要】針對某核電機組的實際運行情況，結合建廠初期自然循環(huán)流量試驗，通過運用Matlab軟件模擬計算，給出了反應堆停堆后自然循環(huán)流量和熱段溫升隨時間的變化趨勢，以及針對這一趨勢特點提出幾點改進應急EOP規(guī)程的建議。

【關鍵字】自然循環(huán)；強迫循環(huán)；汽腔

中圖分類號： TK124 文獻標識碼： A 文章編號： 2095-2457（2018）03-0159-003

The analysis of the natural circulation and improving the EOP rule in a nuclear Plant

WEI Jun-an SUN Chao WANG Ji-huan HE Bin

（Nuclear Nuclear Power Operations Management Co.， Ltd.， Jiaxing， Zhejiang 314300， China）

【Abstract】According to the actual situation of a nuclear Power Plant， linking to the experiment of the natural circulation in the early found the nuclear Power Plant， and using the software of Matlab to simulated calculation， we get some operation data about the natural circulation flow and the hot part temperature rise trend with the time. According to this trend， we also give some suggestion that it can improve EOP rule.

【Key words】The natural circulation； The forced circulation； Chamber

0 背景

自從福島事故之后，核電廠的安全越來越成為公眾關注的焦點。非能動設備和運行方式的研究也成為后福島時代核電廠設計的原則。自然循環(huán)是指在閉合系統(tǒng)中不依賴外界動力源，僅僅由冷熱流體間的密度差形成的浮升力驅(qū)動流體循環(huán)流動的一種能量傳輸方式。某核電機組設計于上世紀80年代，一回路采用兩回路堆芯冷卻方式，在主泵故障和全廠失電或破口事故情況下，堆芯的自然循環(huán)能力大小直接影響反應堆的固有安全性。

本文通過對某核電機組停堆后自然循環(huán)流量的分析，給出了一些建議，僅供參考。

1 影響自然循環(huán)的因素

1.1 位差

取決于反應堆堆芯和蒸汽發(fā)生器直接的高度差。位差在設計時就已經(jīng)確定，某核電機組堆芯和蒸汽發(fā)生器的位差是9.935m，其對自然循環(huán)能力的影響是固定的有限的

1.2 密度差

密度差主要是由于堆芯熱段與冷段之間的溫度差引起的，溫差越大自然循環(huán)能力也就越強。

1.3 回路中的含汽率

自然循環(huán)是閉合回路，如果當中某一段出現(xiàn)了汽化，使得汽體阻礙了自然循環(huán)的路徑，自然循環(huán)將會中斷。

2 堆芯自然循環(huán)能力計算

2.1 壓水堆核電廠停堆后剩余功率

反應堆在停堆后，對于以恒定功率長期持續(xù)運行的輕水反應堆，當引入的負反應性大于4%時，如果反應堆的停堆前以功率P（0）連續(xù)運行了t0，則停堆后t時刻的衰變功率為：

式中A、α值與停堆后時間有關。

對于某核電機組而言，滿功率運行是330MW，設連續(xù)運行400d。通過matlab進行計算并將數(shù)據(jù)代入公式得出總的剩余功率隨時間的變化關系，見圖1：

從圖1中可以看出，反應堆停堆后，核功率在頭30s降的很快，而后以比較平緩的方式逐漸降低，這主要是由于反應堆的剩余裂變功率在反應堆停堆后很快降低，而剩余衰變功率則會持續(xù)較長的一段時間。因此在反應堆停堆后冷卻堆芯的剩余衰變熱是自然循環(huán)的主要任務。

2.2 主泵停轉(zhuǎn)后強迫循環(huán)與自然循環(huán)的過渡

在主泵剛開始停止轉(zhuǎn)動時，由于主泵存在較大的轉(zhuǎn)動慣量，強迫循環(huán)流量是逐漸下降的，而自然循環(huán)流量則是隨功率的變化而變化的，具體見圖2：

強迫循環(huán)流量與自然循環(huán)的過渡大約在停堆后20-25s，在20s之前強迫循環(huán)流量為主導；25s后自然循環(huán)流量為主。當然強迫循環(huán)和自然循環(huán)的過渡過程是一個流場變化的復雜過程，遠比上圖所示的過程復雜。具體的強迫循環(huán)和自然循環(huán)的過渡過程還需要重新建立模型后進行模擬計算，本文不進行進一步的闡述。

2.3 堆芯最熱段溫升與一回路流量的關系

在計算堆芯熱段最高溫度前，設一回路壓力為15Mpa，熱段溫度為310℃。

其中是一回路熱段溫升，P是反應堆功率，是反應堆冷卻劑的平均比熱容，G是反應堆冷卻劑流量。經(jīng)過matlab運算后得出圖3：

由圖中可以看出，溫升最高的時間大約在20-25s，這恰好是強迫循環(huán)向自然循環(huán)過渡的地方，最高溫升大約在25℃，熱段溫度最高可以升高到335℃，而此時對應的飽和溫度大約在343℃左右，其過冷度已不足10℃。由此我們不難得出一些啟示，在強迫循環(huán)向自然循環(huán)過渡的過程中，堆芯的安全裕度是最小的。在停堆后盡快使冷卻劑壓力穩(wěn)定在15MPa以上對自然循環(huán)的建立和堆芯的安全是有利的。

3 汽腔產(chǎn)生的判別和消除

汽腔產(chǎn)生的原因就是由于溫度下降的速率小于壓力下降的速率，從而使得原本欠飽和的的冷卻劑變成過熱蒸汽，而最容易產(chǎn)生汽腔的地方就是壓力容器上腔室和蒸汽發(fā)生器傳熱管[4]。

3.1 壓力容器上腔室

冷卻劑從壓力容器的中部進入，再分成幾個支路分別冷卻堆芯和壓力容器各部件，最后再從壓力容器中部出去，在自然循環(huán)工況下，在壓力容器的上封頭部分的冷卻劑由于所處位置和流速分布的影響基本上處于停滯狀態(tài)，再加上衰變熱的持續(xù)加熱，造成上封頭部分過冷度比堆芯處還要低。雖然自然循環(huán)會使反應堆冷卻劑回路的壓力和溫度都以一定速率下降，但是壓力容器上封頭部分的溫度下降卻很緩慢，從而在上封頭處逐漸汽化，一方面會進一步惡化上腔室的冷卻條件，另一方面部分兩相流會隨著自然循環(huán)的流動進入蒸汽發(fā)生器的U型傳熱管，阻斷自然循環(huán)，造成堆芯冷卻的失效，對反應堆的安全帶來非常不利的影響。

不過判斷壓力容器上封頭處形成汽腔的現(xiàn)象比較明顯，有助于操縱員及時干預從而防止更加嚴重的后果產(chǎn)生。在壓力容器上部產(chǎn)生汽化時，由于汽體體積的膨脹，會導致穩(wěn)壓器水位急劇的上升，操縱員可以根據(jù)穩(wěn)壓器水位不正常上升的事實來進行判斷。

如果壓力容器上部已經(jīng)形成了汽腔，可以采用以下方法來消除：（1）投入穩(wěn)壓器電加熱器，關閉噴淋或輔助噴淋以及動力卸壓閥。（2）提高上充流量，減小下泄流。（3）可以開啟安全殼內(nèi)冷風機組和全部的控制棒驅(qū)動機構冷卻風機X1-7來從外部冷卻壓力容器上腔室。值得注意的是，如果是喪失全廠交流電的事故條件下，（1）和（3）的方法可能失效，這時提升系統(tǒng)壓力不太容易，在緊急情況下，也可以通過手動安注的方式使主系統(tǒng)快速冷卻。

3.2 蒸汽發(fā)生器U型傳熱管

蒸汽發(fā)生器U型傳熱管由于自身的結構，在冷卻過程中極易產(chǎn)生汽腔，而且較難消除。形成汽腔的原因主要有兩個，一個是由于壓力容器上腔室內(nèi)已經(jīng)產(chǎn)生汽腔，其內(nèi)的蒸汽隨著自然循環(huán)的流動被帶入到U型管內(nèi)。另一個原因則是由于在冷卻過程中給水流量的突然增加或給水溫度的突然降低，使U型管內(nèi)的冷卻劑溫度大幅降低，引起強烈體積收縮，并在U型管內(nèi)產(chǎn)生汽腔。

在U型管上部形成汽腔后，整個自然循環(huán)冷卻過程就會中斷?？梢酝ㄟ^反應堆冷熱段溫差加大，穩(wěn)壓器水位上升等現(xiàn)象來判斷U型管內(nèi)形成了汽腔。

其消除方法與壓力容器上腔室汽腔消除的方法大致相同。

4 EOP規(guī)程的改進

如果是喪失全廠交流電源和兩臺主泵同時故障的情況，可以得出以下的事件序列：主泵自動停泵引發(fā)自動停堆——主系統(tǒng)熱段溫度壓力瞬間上升——待自然循環(huán)建立后——主系統(tǒng)壓力和溫度緩慢降低。從前面的計算我們可以看出，停堆后安全裕度最小的地方是在停堆后大約20s，此時強迫循環(huán)已基本停止，自然循環(huán)還未完全建立，如果操縱員此時沒有關注主系統(tǒng)壓力，則可能使反應堆冷卻劑汽化從而使自然循環(huán)無法建立，引發(fā)嚴重的安全事故。以喪失全廠交流電為例，根據(jù)應急EOP規(guī)程，秦山核電320MW機組在進入E-0《停堆或安注》第三步確認喪失交流電源后進入ECA-0.0《喪失全部交流電源規(guī)程》，選擇第24步出口規(guī)程，進入ECA-0.1《喪失全部交流電源后的恢復—不投入安注》，并在執(zhí)行到第21步進一步確認交流電仍不能恢復的情況下才進入ES-0.2《自然循環(huán)冷卻》，在走EOP流程的過程中，實際上花費了很長一段時間。從前面幾部分的分析來看，如果操縱員已經(jīng)預計到短時無法恢復供電，在停堆初期的1分鐘內(nèi)，適當維持并穩(wěn)定主系統(tǒng)壓力在15MPa-16MPa就可以確保自然循環(huán)的順利建立，而且可以避免在壓力容器上端頭產(chǎn)生汽腔，對反應堆的安全是十分有利的。雖然在ES-0.1《停堆響應》的第5步要求操縱員檢查穩(wěn)壓器壓力，但是沒有明確提出壓力穩(wěn)定在15.2MPa的原因。因此建議在此處之前加入注意事項：“如果是喪失全廠交流電源貨兩臺主泵故障引起的停堆，在明確采用自然循環(huán)冷卻方式后，立即密切監(jiān)視穩(wěn)壓液位和水位，防止喪失自然循環(huán)建立和維持的條件”。另外在采取自然循環(huán)冷卻方式后，雖然在ES-0.2《自然循環(huán)冷卻》的第6步寫明主系統(tǒng)冷段降溫速率不超過14℃/h，但是同樣沒有給操縱員明確的提示這樣做的原因。所以也應該給出相應的提示：“防止SG冷卻速率過快而引起自然循環(huán)中斷?！?/p>

另外建議在ES-0.2《自然循環(huán)冷卻》規(guī)程附錄中加入不同壓力下對應的飽和溫度表，便于操縱員核對工況和判斷接下來的操作。

增加以上幾點提示后，有助于減少人因誤判造成的錯誤操作，也可以提高堆芯安全水平。

5 結論

通過計算我們得出在無干預情況下，某核電機組在停堆后，堆芯熱段溫度的變化趨勢，在主泵停轉(zhuǎn)后20-25s，是溫升最高處，也是停堆后安全裕量最小的時候，核電廠在設計時已經(jīng)考慮到了自然循環(huán)時主系統(tǒng)熱段過冷度的裕量，基本上可以保證堆芯安全，但是通過計算可以看出，安全裕量并不是很多，只有不到10℃，此時有可能在堆芯局部熱點處產(chǎn)生了汽化，所以操縱員對主系統(tǒng)的壓力、溫度和水位的監(jiān)控是十分必要的，在事故情況下及時干預會得到較好的效果。通過修改EOP規(guī)程并給予操縱員一些良好的提示，有助于減少人因誤判和誤操作，提升系統(tǒng)安全性

【參考文獻】

[1]張延發(fā)，張維忠.秦山核電廠一回路惰走流量測量[C].成都：核動力工程，1993.

[2]楊祖毛，王飛，王文康，等.閉合回路單相自然循環(huán)穩(wěn)態(tài)特性研究[C].成都：核動力工程，1999.

[3]張柱建，徐受律.秦山核電廠自然循環(huán)試驗后的計算分析[C].秦山核電公司，1991.

[4]王日清.秦山核電廠自然循環(huán)冷卻運行工況研究[C].成都：核動力工程，1992.