路書芬

【摘 要】本文在基于ANSYS平臺(tái)進(jìn)行注塑成型三維瞬態(tài)溫度場(chǎng)數(shù)值模擬，研究了冷卻方式及工藝設(shè)置對(duì)塑件冷卻溫度的變化的影響，以及在相同工藝條件下，自然冷卻與通水冷卻后塑件溫差的變化。研究證明在相同工藝條件下，冷卻水冷卻較常溫冷卻狀態(tài)下，塑件溫度明顯偏低，分布更均勻。

【關(guān)鍵詞】注塑；冷卻溫度；工藝設(shè)置；數(shù)值模擬

中圖分類號(hào)： TQ320.662 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號(hào)： 2095-2457（2018）31-0260-002

DOI：10.19694/j.cnki.issn2095-2457.2018.31.125

0 前言

在注射成型過(guò)程中，高聚物熔體被注射進(jìn)模具型腔內(nèi)，冷卻固化后形成一定形狀的制品，據(jù)能量守恒原理，熔體固化時(shí)釋放的熱量通過(guò)能量傳遞給模具，冷卻過(guò)程中模具型腔、型芯溫度、溫差分布及冷卻時(shí)間將直接影響到注射成型的生產(chǎn)效率、塑件表面質(zhì)量、翹曲變形及殘余應(yīng)力等。

本文在基于ANSYS平臺(tái)進(jìn)行注塑成型三維瞬態(tài)溫度場(chǎng)數(shù)值模擬，研究了冷卻管道的布置及不同工藝設(shè)置下塑件冷卻溫度的變化。

實(shí)現(xiàn)基于ansys的冷卻過(guò)程數(shù)值模擬分析，主要包括如下步驟：

（1）在前處理模Pre中：選擇單元類型；自定義材料參數(shù)；定義水冷卻、模具外表面、型腔表面等邊界條件；定義初始條件。（2）在求解模塊solver中：定義PCG求解控制，進(jìn)行塑件模具耦合的三維瞬態(tài)熱分析。（3）在后處理模塊Post中：導(dǎo)入分析結(jié)果，處理模擬數(shù)據(jù)。

1 數(shù)學(xué)模型

1.1 模具溫度場(chǎng)的控制方程

實(shí)際的冷卻過(guò)程非常復(fù)雜，為方便對(duì)模具傳熱過(guò)程進(jìn)行求解，根據(jù)實(shí)際注塑特性對(duì)冷卻過(guò)程進(jìn)行了適當(dāng)簡(jiǎn)化和假設(shè)?；炯僭O(shè)為：

（1）模具材料為各向同性材料；

（2）成型過(guò)程中塑件與模壁完全接觸，不考慮接觸熱；

（3）模具與周圍的環(huán)境的熱交換只考慮對(duì)流換熱，忽略輻射換熱。

基于以上基本假設(shè)，模具傳熱簡(jiǎn)化為一個(gè)沒有熱源的三維瞬態(tài)熱傳導(dǎo)問(wèn)題，溫度場(chǎng)控制方程如下[1]：

1.2 塑件傳熱的數(shù)學(xué)模型

1.2.1 基本假設(shè)

塑件的實(shí)際冷卻過(guò)程非常復(fù)雜，在傳熱分析過(guò)程中，其瞬態(tài)溫度場(chǎng)分析應(yīng)該考慮制品內(nèi)熱交換、制品和模具間熱交換、模具內(nèi)熱交換、模具和冷卻介質(zhì)間熱交換等四個(gè)方面[2]。在求解塑件瞬態(tài)溫度場(chǎng)時(shí)，本文做了如下基本假設(shè)以建立其數(shù)學(xué)模型[3]：

（1）塑件與模具型腔壁完全接觸，二者溫度相等；

（2）塑料熔體均質(zhì)、各向同性；

（3）結(jié)晶過(guò)程釋放潛熱，將制品結(jié)晶過(guò)程釋放熱量視為內(nèi)熱源。

2 案例分析

2.1 幾何模型

選取一平板幾何模型作為分析案例，該模型長(zhǎng)163mm、寬117mm、厚2mm。劃分網(wǎng)格后制品及坐標(biāo)系如圖2所示，沿Z向中心線上選取1、2，3三個(gè)關(guān)鍵點(diǎn)， 3點(diǎn)為中心點(diǎn)距離邊緣81.5mm。

2.2 材料選擇及工藝設(shè)置

本案例模具選用45鋼， 塑件選用ABS無(wú)定型材料.

工藝參數(shù)選擇熔體溫度和模具溫度和冷卻時(shí)間，工藝設(shè)置如表1所示。

2.3 冷卻水對(duì)塑件冷卻溫度的影響

以平板中心為觀察點(diǎn)，不同工藝設(shè)置下溫度隨時(shí)間變化如圖3所示

對(duì)比圖3（a）、（b）發(fā)現(xiàn)冷卻20s時(shí)，塑件中心點(diǎn)冷卻水冷卻溫度已降至70℃-93℃，而自然冷卻方式下降至78℃-103℃，冷卻50s時(shí)在相同工藝條件下溫度分別降至49℃-65℃和60℃-84℃，明顯通冷卻水冷卻后冷卻速率更高，效果更明顯。工藝參數(shù)的影響則是自然冷卻條件下更顯著。

從圖3可以看出塑件中心點(diǎn)溫度隨模溫溫度、熔體溫度的升高而升高，相比較而言模具溫度對(duì)冷卻過(guò)程的影響更為明顯；對(duì)于通過(guò)冷卻水冷卻的塑件，在較低模具溫度下冷卻50s時(shí)熔體溫度的影響幾乎可以忽略。

2.4 不同冷卻條件下塑件溫差的變化

在相同工藝條件下，冷卻水冷卻后塑件中心點(diǎn)溫度明顯低于自然冷卻條件。在不同工藝條件下，該點(diǎn)自然冷卻和冷卻水冷卻后溫度差值隨冷卻時(shí)間變化曲線如圖4所示：

從圖4可以看出，溫度差值5s左右最高，接近20s時(shí)最低，隨著冷卻時(shí)間的延長(zhǎng)溫差值又出現(xiàn)漸升的趨勢(shì)，尤其是在較高模溫時(shí)明顯高于低模溫時(shí)溫度。這說(shuō)明在前5s內(nèi)冷卻水能迅速降低模具溫度對(duì)塑件的冷卻影響逐漸增大，5s后冷卻水的影響逐漸降低，20s時(shí)冷卻水的影響幾乎可以忽略，20s后塑件溫度較低，模具溫度的影響就突出出來(lái)，有冷卻水冷卻的模具相對(duì)降溫較快，因此20s后高模溫下冷卻水的影響逐漸增大。

3 結(jié)論

（1）在相同工藝條件下采用冷卻水冷卻50s后，塑件溫度明顯低于自然冷卻狀態(tài)下溫度，分布更均勻；有無(wú)冷卻水冷卻塑件自身溫差分別為16.3℃，10.4℃， 塑件自身溫度差是引起翹曲的重要原因，溫差越大塑件越容易產(chǎn)生翹曲，因此冷卻水冷卻后的塑件翹曲較小。

（2）在相同工藝條件下，冷卻水冷卻后塑件中心點(diǎn)溫度明顯低于自然冷卻條件。在不同工藝條件下，該點(diǎn)自然冷卻和冷卻水冷卻后溫度差隨冷卻時(shí)間變化。溫度差值5s左右最高，接近20s時(shí)最低，隨著冷卻時(shí)間的延長(zhǎng)溫差值又出現(xiàn)漸升的趨勢(shì)，尤其是在較高模溫時(shí)明顯高于低模溫時(shí)溫度。

【參考文獻(xiàn)】

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