鄧昌松 張宗譚 馮少波 李興亭 陳毅

中國(guó)石油塔里木油田分公司

塔里木油田中古10井區(qū)的勘探目的層為奧陶系良里塔格組或鷹山組強(qiáng)“串珠”反射的碳酸鹽巖儲(chǔ)層，儲(chǔ)集空間為大型的裂縫、溶蝕孔洞和洞穴［1］。在該地層鉆進(jìn)，經(jīng)常會(huì)發(fā)生放空、井漏（失返）、溢流、高濃度硫化氫、卡鉆、通井困難、入井儀器失效等復(fù)雜情況［2-3］。ZG10HA井是中古10井區(qū)第1口鉆遇高濃度硫化氫、大漏、溢流、卡鉆等復(fù)雜情況的超深水平井，通過(guò)采取“保持鉆井液中除硫劑含量達(dá)10%以上、pH值達(dá)13、持續(xù)補(bǔ)充高含除硫劑的膠液、控壓節(jié)流循環(huán)”等措施，以高鉆井液成本保障了鉆完井作業(yè)安全。ZG10HB井鉆進(jìn)中先發(fā)生溢流后漏失，控壓節(jié)流循環(huán)期間鉆井液出口處長(zhǎng)時(shí)間出現(xiàn)高濃度硫化氫，連續(xù)循環(huán)18.5 h后鉆具因氫脆突然斷裂。起出鉆柱長(zhǎng)1 153 m，落魚長(zhǎng)度5 012 m，理論落魚魚頂位置1 164 m，實(shí)際探得魚頂深度5 798 m。無(wú)法實(shí)施打撈作業(yè)，堵漏后注水泥塞回填側(cè)鉆。該事故造成巨大的損失，給后續(xù)鉆探作業(yè)帶來(lái)極大的安全隱患。ZG10HC井鉆遇井漏、放空、高濃度硫化氫等復(fù)雜情況，由于吸取了上述井的經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，采取有針對(duì)性措施，保障了后續(xù)作業(yè)順利進(jìn)行。將該技術(shù)應(yīng)用到有相似井況的鄰井ZG10HD井，完全滿足復(fù)雜情況的作業(yè)要求，驗(yàn)證了該技術(shù)的可行性。ZG10HE井鉆探過(guò)程中遇到溢流、井漏失返、高濃度硫化氫，未采取ZG10HC井的成功經(jīng)驗(yàn)導(dǎo)致發(fā)生卡鉆事故，卡鉆事故處理不當(dāng)致使鉆具斷落。筆者介紹了處理復(fù)雜井ZG10HC井的技術(shù)措施，為鉆遇類似復(fù)雜情形的油氣井時(shí)提供了一定的經(jīng)驗(yàn)借鑒和技術(shù)指導(dǎo)。

1 鉆井復(fù)雜處理技術(shù)

1.1 井漏失返

水平鉆進(jìn)至井深6 913 m發(fā)現(xiàn)漏失0.4 m3，立即停止鉆進(jìn)，降排量循環(huán)，出口流量越來(lái)越小，直到失返。緊急吊灌起鉆，使鉆頭離開漏層后關(guān)井觀察，測(cè)得環(huán)空液面距井口115 m。緊急關(guān)井、環(huán)空反推一個(gè)環(huán)空容積的鉆井液，將未返至地面的巖屑擠入漏層。隨著巖屑進(jìn)入漏層，縫洞逐漸被封堵，漏失速度也逐漸減小，環(huán)空液面上漲至井口，套壓開始升高，開井、節(jié)流循環(huán)。通過(guò)調(diào)整節(jié)流閥開度來(lái)調(diào)節(jié)套壓、控制漏失量，使漏失速度維持在1 m3/h繼續(xù)鉆進(jìn)，井斜從89.6°降至87.1°。鉆時(shí)快、排量低且漏失嚴(yán)重，返出巖屑少，形成巖屑床，摩擦阻力增大。鉆進(jìn)時(shí)從每5柱鉆桿短起下拉劃井眼一次改為每鉆進(jìn)一根單根鉆桿短起下拉劃井眼一次且效果越來(lái)越差，綜合錄井扭矩曲線呈鋸齒狀。托壓嚴(yán)重，鉆時(shí)慢，無(wú)法滑動(dòng)定向鉆進(jìn)。當(dāng)定向鉆進(jìn)時(shí)鉆井液中加入大量潤(rùn)滑劑（以固體潤(rùn)滑劑為主、輔以液體潤(rùn)滑劑），使濾餅潤(rùn)滑性短時(shí)間內(nèi)得到改善，摩擦阻力減小，趁機(jī)抓緊定向，一旦潤(rùn)滑效果變差便轉(zhuǎn)為復(fù)合鉆進(jìn)。

1.2 放空

強(qiáng)行鉆進(jìn)至井深7 256.6 m時(shí)發(fā)生1.2 m放空，漏速加快，立即停止鉆進(jìn)，短起至井深7 161 m節(jié)流循環(huán)觀察鉆井液性能變化。綜合錄井顯示后效高峰時(shí)全烴值從0.5% 升至70%，套壓由0升至4.6 MPa，液氣分離器出口火焰高達(dá)6 m。節(jié)流循環(huán)2個(gè)循環(huán)周后，火焰熄滅，套壓降至1 MPa以內(nèi)，決定試探底。開泵、轉(zhuǎn)動(dòng)轉(zhuǎn)盤緩慢下放鉆具4.5 m未探到井底，控壓短起至井深7 161 m節(jié)流循環(huán)。后效高峰時(shí)火焰高達(dá)10.5 m，套壓9.5 MPa，鉆井液出口處的固定式硫化氫檢測(cè)儀首次檢測(cè)到硫化氫，短時(shí)間內(nèi)硫化氫質(zhì)量濃度達(dá)儀器量程150 mg/m3，滿量程持續(xù)了9 min后回到量程內(nèi)。鉆井液漏失速度由鉆進(jìn)時(shí)0.75～1.1 m3/h升至放空后6.6 m3/h。此后連續(xù)循環(huán)22 h，未檢測(cè)到硫化氫，漏失鉆井液169 m3。為驗(yàn)證放空距離，給下步施工提供依據(jù)，決定再次探底。開泵、緩慢下放鉆具至累計(jì)放空9 m，仍未探到井底。鉆頭加螺桿總長(zhǎng)9.53 m，為了鉆具安全，決定不再繼續(xù)探底和鉆進(jìn)。

1.3 高濃度硫化氫逸散

第2次探底結(jié)束后，再次短起至井深7 161 m節(jié)流循環(huán)。循環(huán)時(shí)當(dāng)后效高峰到達(dá)井口，套壓升至19.3 MPa，火焰高達(dá)20 m，首次出現(xiàn)持續(xù)幾十分鐘的純氣柱并伴隨有井口斷流、管線結(jié)霜現(xiàn)象［4-5］。純氣柱消失，鉆井液出口處流量逐漸增大，鉆井液顏色發(fā)生變化。鉆井液出口處固定式硫化氫檢測(cè)儀檢測(cè)到硫化氫質(zhì)量濃度在53 min內(nèi)從0 mg/m3到滿量程，滿量程運(yùn)行了32 min后，經(jīng)過(guò)45 min降至0 mg/m3。接近滿量程前鉆井隊(duì)派專人佩戴正壓式空氣呼吸器在振動(dòng)篩處使用量程為1 500 mg/m3的便攜式硫化氫檢測(cè)儀進(jìn)行測(cè)量，滿量程仍持續(xù)了5 min。除了鉆井液出口處出現(xiàn)了高質(zhì)量濃度硫化氫外，安裝在圓井上的固定式硫化氫檢測(cè)儀測(cè)量到硫化氫最高質(zhì)量濃度為19.7 mg/m3并持續(xù)11 min。安裝在鉆井液上水罐的固定式硫化氫檢測(cè)儀檢測(cè)到硫化氫最高質(zhì)量濃度為28.8 mg/m3，持續(xù)了22 min。漏失速度增至7.9 m3/h，油氣上竄速度為162.3 m/h，全烴值最高達(dá)99.3%。針對(duì)高質(zhì)量濃度硫化氫，鉆井隊(duì)適時(shí)啟動(dòng)防硫防噴應(yīng)急預(yù)案。

2 完井作業(yè)的主要難點(diǎn)

（1）油氣上竄速度快，無(wú)法滿足安全起鉆條件。最后一次循環(huán)測(cè)得油氣上竄速度為162.3 m/h，假設(shè)油氣全部來(lái)自井底，則上竄至井口的時(shí)間為44.8 h。最近3趟鉆，從開始起鉆到下鉆到底，分別用時(shí)46 h、49 h和53 h。以這樣的油氣上竄速度計(jì)算，不能滿足《塔里木油田鉆井井控實(shí)施細(xì)則》中關(guān)于起鉆條件的要求：起下一趟鉆需要的時(shí)間（小時(shí)）+10（小時(shí)）＜油氣上竄到井口的時(shí)間（小時(shí)）。

（2）硫化氫質(zhì)量濃度高，危害大。硫化氫飄散對(duì)現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)人員存在極大危害，輕則對(duì)人體造成永久性損傷，重則致人死亡。與此同時(shí)井眼內(nèi)硫化氫聚集會(huì)造成井內(nèi)鉆具氫脆斷裂，也會(huì)對(duì)井控裝備帶來(lái)不可預(yù)計(jì)的損壞，有誘發(fā)井噴及井噴失控的風(fēng)險(xiǎn)［6］。

（3）套壓高，井控風(fēng)險(xiǎn)大。節(jié)流循環(huán)排后效時(shí)最高套壓19.3 MPa，液氣分離器出口火焰高20 m。靜止時(shí)間越長(zhǎng)，循環(huán)套壓越高。高套壓可能對(duì)井控裝備產(chǎn)生極強(qiáng)的沖蝕、振動(dòng)破壞，存在誘發(fā)井控裝備和井下鉆具損壞、井控失控的風(fēng)險(xiǎn)［7］。

（4）鉆井液漏失量大，配制困難。控壓節(jié)流循環(huán)期間，鉆井液最小漏速4.8 m3/h、最大漏速34.8 m3/h。泵入重漿帽、吊灌起鉆、下鉆灌漿、反推鉆井液等作業(yè)，使得鉆井液消耗巨大。鉆井液的大量消耗給沙漠公路長(zhǎng)距離緊急運(yùn)輸鉆井液材料帶來(lái)挑戰(zhàn)，此外鉆井液配制速度能否滿足其消耗速度也成問(wèn)題。由于新配鉆井液未能充分水化，鉆井液性能差，難以滿足電測(cè)、通井、下完井管柱等作業(yè)要求［8-9］。

（5）測(cè)井難度大。該井裸眼段長(zhǎng)1 308.5 m，水平段長(zhǎng)776.5 m，存在狗腿度大、摩擦阻力大的情形，有測(cè)井管柱無(wú)法到底的風(fēng)險(xiǎn)。本次測(cè)井采用存儲(chǔ)式測(cè)井工藝，電測(cè)儀器開始工作時(shí)間在地面設(shè)定，到底后起鉆過(guò)程中采集數(shù)據(jù)。如果下電測(cè)管柱中途出現(xiàn)異常，延長(zhǎng)下鉆時(shí)間則可能致使儀器還未到井底就開始工作，儀器的電池電量提前耗盡而導(dǎo)致測(cè)井失敗。如果儀器起始工作時(shí)間設(shè)置過(guò)長(zhǎng)，儀器到井底后還需等待一段時(shí)間才開始工作，靜止時(shí)間長(zhǎng)，井控風(fēng)險(xiǎn)高。電測(cè)前需投球打壓泵出電測(cè)儀器，因此鉆柱無(wú)浮閥等內(nèi)防噴工具，在起下電測(cè)管柱期間若發(fā)生溢流易造成鉆具內(nèi)防噴失控的險(xiǎn)情。

3 鉆井液要求

鉆遇復(fù)雜后鉆井液性能被地層流體污染嚴(yán)重。后效高峰達(dá)到井口時(shí)，在鉆井液進(jìn)出口處測(cè)得的主要性能變化有：鉆井液密度由1.11 g/cm3降至1.07 g/cm3，pH值從12降至8，黏度從48 s升至56 s。為了確保作業(yè)順利進(jìn)行，所有鉆井液均采用優(yōu)質(zhì)封閉漿，其膠液配方為：8.5%液體潤(rùn)滑劑LE-5+1%固體潤(rùn)滑劑石墨+3%磺甲基酚醛樹脂SMP-3+1%高效降濾失劑THJN+5%除硫劑GHT-95+燒堿若干。鉆井液潤(rùn)滑性是后續(xù)作業(yè)的基礎(chǔ)，要求不斷補(bǔ)充潤(rùn)滑劑，條件允許還可以加入玻璃微珠。鉆井液黏度要比鉆進(jìn)時(shí)的黏度高，高黏度可以延緩油氣上竄速度和提高巖屑懸浮能力［10］。同時(shí)要求儲(chǔ)備足夠多的膨潤(rùn)土漿，充分水化后的膨潤(rùn)土漿能根據(jù)需要迅速配成所需性能的鉆井液［11］。鉆井液中膨潤(rùn)土的含量要達(dá)40～60 g/L，它對(duì)鉆井液性能影響大，在高溫高壓的井底其性能穩(wěn)定，是很好的抗溫材料。為了保障井控安全，必須儲(chǔ)備比最高設(shè)計(jì)密度高0.15 g/cm3的加重鉆井液100 m3以上，加重材料100 t以上，地面可參與循環(huán)的鉆井液體積不低于井筒容積的1.5倍，鉆井液罐容積不低于井筒容積的3倍。

針對(duì)硫化氫問(wèn)題，要求鉆井液pH值大于12，燒堿儲(chǔ)備量不低于8 t；除硫劑含量不低于3%，除硫劑儲(chǔ)備量必須大于15 t。返出的鉆井液中除硫材料減少，必要時(shí)可直接從上水罐連續(xù)、均勻地添加除硫劑和燒堿，以保證井內(nèi)鉆具安全。嚴(yán)重井漏、高含硫情況下除鉆井液所有性能必須滿足作業(yè)要求外，還必須人為控制液面，嚴(yán)密監(jiān)視環(huán)空和水眼液面變化，發(fā)現(xiàn)環(huán)空液面上漲時(shí)環(huán)空灌加重鉆井液、液面穩(wěn)定或下降時(shí)灌普通鉆井液，始終讓液面處于動(dòng)平衡狀態(tài)［12-13］。起鉆時(shí)液面不在井口環(huán)空按起出鉆具體積的1.5～2倍吊灌鉆井液，帶壓起鉆需要環(huán)空控壓和連續(xù)灌漿；下鉆時(shí)因存在內(nèi)防噴工具每下入5～10柱鉆桿或1柱鉆鋌灌其水眼體積的鉆井液量；靜止期間環(huán)空、鉆具水眼按0.5～1 m3/30 min的頻率灌漿，并加強(qiáng)液面監(jiān)測(cè)。

4 電測(cè)作業(yè)

4.1 電測(cè)前起鉆措施

考慮井漏因素，為了下電測(cè)管柱至套管鞋時(shí)保證封閉漿仍在套管鞋以上，需要重視電測(cè)前起鉆操作。電測(cè)前控壓起鉆至井深5 000 m直井段的套管內(nèi)，采取以下措施。

4.1.1 水眼方面 在鉆具水眼內(nèi)首先泵入密度1.51 g/cm3、黏度滴流的高黏鉆井液5 m3，目的是阻隔氣體滑脫上升和平衡鉆具內(nèi)外壓差，保證起鉆過(guò)程中鉆具水眼不噴鉆井液。接著泵入密度1.11 g/cm3、黏度120 s、含油10%的優(yōu)質(zhì)封閉漿22 m3，其體積為除去高黏鉆井液體積外剩余的水眼體積。起鉆時(shí)從水眼流出、進(jìn)入井筒的封閉漿與環(huán)空封閉漿性能一致，為下鉆至套管鞋反推環(huán)空鉆井液并將其推入裸眼段創(chuàng)造了條件。

4.1.2 環(huán)空方面 在環(huán)空內(nèi)先反推密度1.51 g/cm3、黏度滴流的高黏鉆井液10 m3，其進(jìn)入裸眼后能阻隔井眼內(nèi)氣體滑脫上升。接著反推密度1.11 g/cm3、黏度120 s、含油10%的優(yōu)質(zhì)封閉漿50 m3，覆蓋井段2 000～5 000 m，以用于起鉆灌漿漏失及下鉆至套管鞋反推環(huán)空鉆井液時(shí)將其推至裸眼段。再反推密度1.11 g/cm3、黏度滴流的高黏鉆井液17 m3，覆蓋井段1 000～2 000 m，作用是起電測(cè)管柱時(shí)漏入直井段以下阻隔氣體滑脫上升。最后反推密度1.51 g/cm3、黏度滴流的高黏鉆井液17 m3，覆蓋井段1 000 m至井口，其為按井底壓力附加4 MPa計(jì)算的重漿帽，用來(lái)平衡地層壓力，保證起完鉆后下電測(cè)管柱至套管鞋時(shí)，加重鉆井液依然在套管內(nèi)［14］。重漿帽施工結(jié)束，預(yù)計(jì)環(huán)空液面距井口200 m左右，處于相對(duì)安全的高度。

4.2 下電測(cè)管柱技術(shù)

下電測(cè)管柱至井深6 000 m時(shí)采取如下措施。如果先反推一個(gè)30 m3裸眼容積，則可以將裸眼內(nèi)被污染的鉆井液全部推入地層，同時(shí)將直井內(nèi)的優(yōu)質(zhì)封閉漿推入裸眼段?？紤]到在5 000 m處起鉆按照起出鉆具體積的1.5倍灌封閉漿21 m3、井底阻隔氣體上升的高黏鉆井液10 m3，全過(guò)程不考慮環(huán)空液面高度影響，則已進(jìn)入裸眼段的封閉漿為11 m3。下電測(cè)管柱不灌漿，出套管鞋前還需要在環(huán)空反推封閉漿19 m3才能使裸眼內(nèi)充滿封閉漿。為了起電測(cè)管柱前井筒內(nèi)優(yōu)質(zhì)封閉漿最大化覆蓋裸眼段并將污染的鉆井液推掃干凈，反推量要附加5 m3，則需反推密度1.11 g/cm3、黏度滴流鉆井液24 m3。反推鉆井液總體積24 m3，則有35 m3封閉漿進(jìn)入裸眼內(nèi)，還有15 m3可用于滿足裸眼內(nèi)起電測(cè)管柱時(shí)封閉漿的漏失需求。

4.3 第1次測(cè)井失敗

下電測(cè)管柱至井深7 161 m（放空后每次循環(huán)時(shí)鉆頭所處的位置）遇阻300 kN，反復(fù)嘗試電測(cè)管柱均不能通過(guò)，決定起至井深7 100 m投球打壓泵出電測(cè)儀器（泵出儀器長(zhǎng)約50 m）。起電測(cè)管柱完，讀取測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)時(shí)發(fā)現(xiàn)儀器提前停止工作。經(jīng)專業(yè)拆卸測(cè)試，判定為儀器電池?fù)p壞而提前斷電。該電池為全新電池，在基地和井場(chǎng)檢測(cè)多次，均正常工作，但入井后15 h就發(fā)生故障。最可能原因是新電池存在質(zhì)量缺陷，未經(jīng)歷井下高溫高壓等復(fù)雜環(huán)境的檢驗(yàn)，而地面未做高溫高壓檢測(cè)，導(dǎo)致入井后問(wèn)題暴露，作業(yè)失敗。

4.4 第2次測(cè)井成功

測(cè)井人員從返出的鉆井液溫度、井底地層與深部地層的連通性等資料入手分析井底是否存在異常高溫；從鉆井液密度、井口回壓、井底PWD數(shù)據(jù)等預(yù)測(cè)井底壓力；從鉆進(jìn)過(guò)程硫化氫含量、鉆井液pH值變化，分析井底鉆井液的含硫和酸堿情況。為保證測(cè)井成功，更換了一套有2次入井經(jīng)歷且經(jīng)受過(guò)更高井底溫度和壓力考驗(yàn)的儀器，現(xiàn)場(chǎng)采取更嚴(yán)格的檢測(cè)措施，確保入井后儀器功能完好。

第2次電測(cè)前使用原鉆具通井至井底，采用注優(yōu)質(zhì)封閉漿、對(duì)復(fù)雜井段進(jìn)行干劃眼、多次短起下拉刮驗(yàn)證的方法，確保電測(cè)管柱能順利下到井底［15］。通井時(shí)全井段已順暢，但電測(cè)管柱下至井深7 161 m再次遇阻，反復(fù)嘗試均不能通過(guò)，只得在上次電測(cè)位置開始電測(cè)。本次電測(cè)雖然取得了電測(cè)數(shù)據(jù)，但主產(chǎn)層仍有約100 m無(wú)法電測(cè)，未能給后續(xù)施工如試油設(shè)計(jì)、儲(chǔ)層改造提供必要數(shù)據(jù)。

5 通井措施

下電測(cè)管柱和完井管柱前必須模擬下入管柱結(jié)構(gòu)進(jìn)行通井作業(yè)。從裸眼至井深7 161 m下放鉆具時(shí)最大摩擦阻力200 kN、上提鉆具時(shí)最大摩擦阻力300 kN，井深7 161 m至井底起下鉆出現(xiàn)了阻卡嚴(yán)重、上提下放困難、劃眼扭矩大和頻繁憋泵等現(xiàn)象。因井漏、高濃度硫化氫、充填泥巖段長(zhǎng)且不穩(wěn)定等因素，通井作業(yè)期間盡量避免循環(huán)，通井遇阻時(shí)以上提下放、撥劃鉆具的方式疏通井眼。進(jìn)入裸眼段后嚴(yán)格控制遇阻噸位，除去摩擦阻力后遇阻噸位原則上不超過(guò)50 kN。若遇阻噸位超過(guò)50 kN，則上提下放鉆具，如此反復(fù)活動(dòng)鉆具至少3次，確保鉆具能“下得去，提得出”，待下放正常后再繼續(xù)下鉆。若上提下放鉆具未能通過(guò)則逐級(jí)加壓，每次加壓不超過(guò)20 kN，確保加壓后鉆具仍能提出。若鉆具仍不能通過(guò)則采取不開泵、撥劃的方式干劃眼，控制劃眼參數(shù)為：扭矩不大于16 kN·m、鉆壓不大于10 kN、轉(zhuǎn)速不大于40 r/min?！案赏ǜ蓜潯蹦Σ磷枇团ぞ卮螅瑒澭劾щy時(shí)可小排量間斷開泵，每次開泵時(shí)間不大于10 min、排量不大于12 L/s。開泵前先監(jiān)測(cè)環(huán)空液面高度，開泵后監(jiān)測(cè)好立套壓變化。每劃眼進(jìn)尺2 m，上提下放活動(dòng)鉆具數(shù)次，待井眼通暢后再繼續(xù)劃眼。嚴(yán)禁連續(xù)長(zhǎng)井段和定點(diǎn)反復(fù)劃眼，密切關(guān)注劃眼參數(shù)變化并準(zhǔn)確判斷井下劃眼情況，嚴(yán)防出現(xiàn)臺(tái)階、U型槽和新井眼。

6 下完井管柱措施

中古10HC井的產(chǎn)層巖性主要為穩(wěn)定且堅(jiān)固的碳酸鹽巖，通井順暢后采用直接下入測(cè)試管柱的裸眼完井方式。根據(jù)地震剖面響應(yīng)圖、錄井?dāng)?shù)據(jù)及測(cè)井解釋成果，對(duì)本井的完井方案進(jìn)行優(yōu)化。下入“SQS套管懸掛封隔器+裸眼封隔器+壓控式篩管”測(cè)試管柱實(shí)現(xiàn)“測(cè)試—改造—完井—投產(chǎn)一體化”技術(shù)目標(biāo)，對(duì)裸眼段5 953～7 261.5 m分7段進(jìn)行酸化壓裂儲(chǔ)層改造、放噴、測(cè)試求產(chǎn)、完井［16］。提前做好完井液的老化試驗(yàn)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)要高于設(shè)計(jì)要求，否則重新設(shè)計(jì)液體配方。最后一次通井起鉆前將鉆井液全部替換成完井液，下完井管柱前準(zhǔn)備好足夠的壓井液、配制材料及除硫劑，下完井管柱時(shí)密切關(guān)注環(huán)空液面變化情況，使液面在距井口200 m以下安全范圍內(nèi)［17］。及時(shí)給完井管柱灌液，保證完井液、壓井液性能和除硫劑含量，防止因大量漏失造成儲(chǔ)層傷害及井眼內(nèi)固相堆積致管柱無(wú)法下到位的復(fù)雜情況發(fā)生。

7 結(jié)論

（1）放空后探底作業(yè)時(shí)，開泵循環(huán)使井底壓力和硫化氫被帶至井口，再次深入下探時(shí)仍開泵循環(huán)致使這次的套壓值、硫化氫量、油氣含量遠(yuǎn)大于第1次探底。探底作業(yè)反映出井底存在高壓油氣流、高濃度硫化氫，井底作業(yè)不應(yīng)開泵循環(huán)，井控宜采用壓回法，這給后續(xù)作業(yè)帶來(lái)很大幫助。

（2）測(cè)井前要認(rèn)真了解井況、充分預(yù)測(cè)井下復(fù)雜與儀器承受能力，避免盲目作業(yè)造成失敗。電子元件對(duì)溫度、壓力、酸堿敏感，橡膠材料抗硫性差，復(fù)雜井使用耐高溫高壓儀器及更換全新的橡膠密封件更保險(xiǎn)。

（3）發(fā)生放空、大漏或失返后將鉆頭提離井底，需要進(jìn)一步研究下步措施：是關(guān)井觀察立套壓變化，還是節(jié)流循環(huán)落實(shí)鉆井液性能變化，或是環(huán)空反推鉆井液。從中古10HC井循環(huán)位置與通井情況分析，放空、失返后環(huán)空反推從造斜點(diǎn)至井底的環(huán)空體積的優(yōu)質(zhì)封閉漿和高黏滴流鉆井液可將懸浮的巖屑推入縫洞，削弱鉆井液中巖屑沉積對(duì)后續(xù)作業(yè)的影響。

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