，，，

(中國石油大學(xué)(華東) 化學(xué)工程學(xué)院，山東 青島 266580)

在交通、國防、電力等各行各業(yè)中，輕油燃燒器因其燃燒效率高、污染物排放量小等優(yōu)點而被廣泛使用。對于特殊環(huán)境下的輕油燃燒研究主要有：瑞士的Wieser等[1]曾在二十世紀(jì)九十年代在400 m到3 000 m不同的海拔高度范圍進(jìn)行了固體和液體燃燒實驗，研究表明隨著壓力的降低，油燃燒速率隨之下降；Wieser等的燃燒實驗屬于低壓全尺寸實驗，是以實驗數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)的實驗現(xiàn)象的分析。而低壓小尺寸實驗，最有代表性的是Most等[2]進(jìn)行的變壓力(重力)的燃燒實驗，該研究以變氣壓下的射流擴(kuò)散火焰為研究對象，對不同環(huán)境下氣壓對火焰幾何形狀、火焰高度以及輻射量的影響進(jìn)行了研究；上海交通大學(xué)周見廣等[3]通過數(shù)值模擬和實驗來研究壓力溫度對燃燒室參數(shù)的影響，研究表明隨著壓力、溫度的升高，燃燒室內(nèi)的溫度隨之而增大；北京交通大學(xué)馬玉坡[4]研究了低溫環(huán)境下的自然射流條件下燃料氣液相空間分布狀況隨時間的變化關(guān)系，并提出了噴霧表征參數(shù)隨環(huán)境參數(shù)的變化關(guān)系式。

目前國內(nèi)外的燃燒機(jī)均是針對標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，常溫使用而設(shè)計的，在低壓、低溫等特殊環(huán)境條件下無法使用，即便能夠使用，其點火困難、燃燒效率低、污染嚴(yán)重、產(chǎn)生有害氣體較多，而且不能夠提供所需要的燃燒溫度，燃燒機(jī)的工作穩(wěn)定性較差[5-6]。中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)王強(qiáng)[7]對不同環(huán)境條件下的擴(kuò)散射流火焰進(jìn)行了研究，從火焰結(jié)構(gòu)的角度分析并解釋了低壓低溫環(huán)境下柴油燃燒性能差的機(jī)理；王智偉[8]以所研制的高原燃油暖風(fēng)機(jī)為研究對象進(jìn)行了現(xiàn)場冷熱態(tài)測試，考察了燃燒器的工作性能，分析了運(yùn)行參數(shù)、過?？諝庀禂?shù)、大氣壓力等對機(jī)燃燒機(jī)熱效率的影響?；谀壳把芯楷F(xiàn)狀，以噴霧燃燒理論為前提，研究了特殊環(huán)境下燃燒室溫度場分布以及火焰結(jié)構(gòu)特性，為改善燃燒器燃器燃燒性能提供依據(jù)。首先對所建模型進(jìn)行特殊環(huán)境下熱態(tài)研究，在考慮氣流相對速度的基礎(chǔ)上對燃燒室內(nèi)燃燒過程進(jìn)行模擬，分析火焰結(jié)構(gòu)以及溫度場特性；利用DPM模型對液滴燃燒進(jìn)行模擬，以輕柴油作為燃料，研究其燃燒特性。

1 數(shù)學(xué)描述

液滴的蒸發(fā)與燃燒理論是液體霧化、燃燒的重要基礎(chǔ)。液滴在燃燒室內(nèi)具體燃燒過程為：燃料油液滴被電火花點火，在空氣中蒸發(fā)轉(zhuǎn)變?yōu)橛驼羝驼羝c空氣的混合氣被點燃，形成了一層包圍液滴的高溫燃燒區(qū)，即所謂的火焰前鋒[9-12]。液滴的燃燒過程可分為相對靜止環(huán)境下液滴的燃燒和強(qiáng)迫氣流下的液滴燃燒[13]。當(dāng)氣流與液滴的相對速度較小時，可以近似認(rèn)為液滴在相對靜止的環(huán)境中進(jìn)行蒸發(fā)燃燒。然而在實際燃燒過程中，由于高溫對流環(huán)境以及液滴蒸發(fā)、燃燒特性，變成了一個復(fù)雜的兩相流動與燃燒問題。本問題變成了非穩(wěn)態(tài)下的二維兩相燃燒問題，液滴表面的控制方程需滿足質(zhì)量、動量、能量以及相平衡即[14]：

(1)

(2)

vg,θ=vl,θ；

(3)

(4)

(5)

(6)

式中：v為液滴豎直方向速度；T為溫度；p為壓力；ρ為密度；Y為質(zhì)量分?jǐn)?shù)；D為擴(kuò)散系數(shù)；r為液滴半徑；μ為動力粘度；λ為導(dǎo)熱系數(shù)；L為液滴汽化潛熱。其中下角標(biāo)：l代表液相；g代表氣相；n和θ分別代表法線方向以及圓周方向；o代表氧化劑；f代表燃料油；s代表球形液滴液表面。

2 模擬計算

2.1 模型建立與網(wǎng)格劃分

根據(jù)輕油燃燒器結(jié)構(gòu)特征以及工作特點建立了輕油燃燒器三維物理模型，幾何模型將燃燒室設(shè)定為圓筒形，燃料油由燃燒頭的噴嘴噴射進(jìn)入燃燒室與來自燃燒筒的空氣相互擴(kuò)散混合燃燒。燃燒室總長度為1 000 mm，圓筒形煙囪長度150 mm，煙囪直徑250 mm，模型按比例1∶1建立物理模型如圖1所示。

模型的關(guān)鍵在于燃燒筒底部的燃燒頭的建立，本模型的燃燒頭的內(nèi)部結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖1 燃燒室模型圖Fig.1 The combustion chamber model diagram

圖3 三維網(wǎng)格劃分圖Fig.3 Three-dimensional grid graph

為劃分出高質(zhì)量的網(wǎng)格以便導(dǎo)入Fluent中進(jìn)行精確的模擬，一般采用將燃燒室分為幾個不同區(qū)域進(jìn)行網(wǎng)格劃分的方法。但是，具有相同分界面相鄰的不同區(qū)域之間的流動仍然是可以相互傳遞的。在靠近燃料從噴口噴射出的區(qū)域，網(wǎng)格劃分要進(jìn)行加密處理。最終網(wǎng)格劃分模型如圖3所示。

2.2 Fluent數(shù)學(xué)模型選取

在模擬時選取合理的物理模型是精確求解的關(guān)鍵，根據(jù)燃料在燃燒器內(nèi)實際燃燒情況以及計算方便，模擬采用的各種模型[15]為：湍流模型選取標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型；輻射模型選取DO模型；霧化模型選取壓力-旋流霧化模型；燃燒模型選用非預(yù)混燃燒模型；另外，在湍流流場中，流體的湍流脈動會引起顆粒的擴(kuò)散，采用隨機(jī)軌道模型，考慮湍流對顆粒的隨機(jī)性的影響。

2.3 邊界條件設(shè)置

入口設(shè)置為空氣入口和燃料入口，且均為質(zhì)量流量入口，在設(shè)置入口邊界條件時需計算得到參數(shù)湍流強(qiáng)度I和水力直徑DH，其確定式為[16]：

(7)

式中：Re——根據(jù)水力直徑計算得到的雷諾數(shù)；V——入口流速，m/s；υ——空氣運(yùn)動粘度，m2/s。

已知空氣入口流量為0.013 767 2 kg/s，入口為環(huán)形，內(nèi)徑為18 mm，外徑為75 mm，水力直徑DH=57 mm，由此便可求得不同環(huán)境下的入口流速V，進(jìn)而得到湍流強(qiáng)度。在不同環(huán)境壓力以及不同環(huán)境溫度下，得到的湍流強(qiáng)度數(shù)值如表1及表2所示。

在不同環(huán)境下的空氣入口條件如表1和2所示，燃料入口條件為：燃料種類，輕柴油(C12H23)；質(zhì)量流量為0.000 722 2 kg/s。

表1 外界溫度為273 K條件下各參數(shù)值Tab.1 Different parameter values under the certain ambient temperature of 273 K

表2 外界壓力為0.1 MPa條件下各參數(shù)值Tab.2 Different parameter values under the certain ambient pressure of 0.1 MPa

3 計算結(jié)果分析

3.1 模型有效性驗證

研究對象為輕油燃燒器，輕油中烴類組分主要為C12～C24，計算過程中采用平均分子式C12H23，為驗證模型的有效性，與相同條件下的研究結(jié)果[17]進(jìn)行了比較。文獻(xiàn)[17]已給出了不同環(huán)境壓力和不同環(huán)境溫度下的火焰溫度場以及火焰長度的變化曲線，模擬驗證時取其中一組作為對比，模擬驗證時取環(huán)境壓力P=0.08 MPa，環(huán)境溫度T=283 K，將所得到的結(jié)果與實驗結(jié)果作對比。

3.1.1 溫度場對比

對所建模型進(jìn)行溫度場的模擬分析，可以得到溫度云圖如圖4(a)所示。

圖4 溫度場分布對比Fig.4 Comparison of temperature field distribution between simulation and experiment

從圖4模擬的溫度云圖上可以明顯看出，在火焰中心軸面上存在著兩個火焰鋒面并且都具有一次反應(yīng)區(qū)和二次反應(yīng)區(qū)。模擬時火焰的最高溫度約為1 816 K,實驗最高溫度由文獻(xiàn)[17]可得大約為1 650 K，兩者相差不大并且所在位置大致相同，因此對實際燃燒時火焰溫度場的模擬大致可以反應(yīng)燃燒器實際工作過程。

3.1.2 火焰長度對比

化學(xué)當(dāng)量法定義火焰長度是以當(dāng)量混合分?jǐn)?shù)來定義火焰鋒面。在燃料油由噴口噴出時燃料混合分?jǐn)?shù)最大，即f最大。隨著反應(yīng)進(jìn)行，f值逐漸減小，當(dāng)f值達(dá)到燃料油的化學(xué)當(dāng)量混合分?jǐn)?shù)時，燃料消耗殆盡，此時便可計算得到火焰長度。本文采用C12H23，fs=0.064 2。模型模擬得到的火焰宏觀長度以及混合分?jǐn)?shù)測火焰長度圖分別如圖5所示。

文獻(xiàn)[17]在實際實驗中測得的火焰長度的變化如圖6所示?？芍?，實際情況下火焰長度在490 mm左右上下波動，由圖5可以讀出火焰長度大約為525 mm，已知燃燒筒伸入燃燒室內(nèi)的高度為42 mm，最終計算模擬得到的火焰高度為477 mm。實驗數(shù)值與模擬數(shù)值相差很小，誤差在允許范圍內(nèi)，所以本模型模擬結(jié)果與實驗結(jié)果大致吻合。

圖5 火焰長度對比Fig.5 Comparison of the flame length

圖6 0.08 MPa下火焰長度變化曲線Fig.6 The flame length change curve under the pressure of 0.08 MPa

綜合溫度場與火焰長度的對比分析可知模擬值與實驗值大致吻合，驗證了該模型的合理性。

3.2 數(shù)值模擬方案的確定

在特定環(huán)境壓力與特定環(huán)境溫度下的模擬方案表3和表4所示。

3.3 環(huán)境因素對火焰溫度影響

3.3.1 同一工況下溫度場對比

如表3～4所示，分別以環(huán)境溫度T=273 K，環(huán)境壓力P=0.1 MPa為例進(jìn)行特定工況下不同截面處溫度的分析。選取三維模型中x=0的橫截面，截面上的溫度變化如圖7所示，是燃燒室內(nèi)整個空間內(nèi)的溫度變化過程。從整體來看，火焰中心和邊緣處的溫度明顯高于其他位置的溫度，這是由噴嘴噴射出的空心錐形膜形狀的液滴群所決定的。在火焰邊緣處為富氧區(qū)，液滴與氧化劑接觸面積更大，燃料燃燒更充分，因此溫度最高；在中心處為貧氧區(qū)，雖有大量燃料油卻由于氧化劑不足而無法充分燃燒，所以溫度低于火焰邊緣處溫度。在靠近噴嘴處的y=200 mm位置處，溫度明顯低于其他位置的溫度值。這是由于在靠近噴嘴位置處，霧化產(chǎn)生的大量溫度較低的液滴蒸發(fā)時對附近區(qū)域起到降溫的作用，從而導(dǎo)致該位置處的溫度較低。

表3 T=273 K時，環(huán)境壓力取值Tab.3 The ambient pressure values under the temperature of 273 K

表4 P=0.1 MPa時，環(huán)境溫度取值Tab.4 The ambient temperature values under the pressure of 0.1 MPa

3.3.2 不同工況下模擬結(jié)果對比

取y=400 mm處截面為分析對象，研究該截面處在不同工況下的溫度場分布。

由圖8可以看出，火焰最高溫度隨著環(huán)境溫度的降低而呈現(xiàn)遞減趨勢。這主要是因為隨著溫度的降低，燃料的化學(xué)反應(yīng)速率逐漸遞減，液滴燃燒速率逐漸減緩導(dǎo)致火焰溫度逐漸降低。另外，不同工況下的火焰及燃燒室內(nèi)的溫度變化規(guī)律大體相同，并且不同工況下的差距不是很大。對于火焰區(qū)域，中心以及邊緣處的溫度較高；非火焰處溫度降低幅度較大，在壁面處溫度降到最低點。這是因為越靠近壁面散熱越快，溫度降低幅度越大，靠近壁面處的溫度分布較均勻。

3.4 環(huán)境因素對火焰長度影響

3.4.1 溫度對火焰長度的影響

在不同工況下模擬得到的火焰當(dāng)量長度如圖9所示。

圖7 x=0截面溫度模擬結(jié)果

圖8 不同工況下y=400 mm截面溫度模擬結(jié)果Fig.8 Temperature simulation results of the cross section of y=0 under different working conditions

圖9 不同工況下火焰長度模擬云圖Fig.9 The simulation results of the flame length under different working conditions

由圖9各工況下的火焰云圖發(fā)現(xiàn)，隨著環(huán)境溫度的增加，除了火焰長度減小之外，寬度在逐漸增加。這是因為環(huán)境溫度較高時，在火焰根部燃料油液滴分布較為密集產(chǎn)生大量的燃料油蒸汽，使得燃料與氧氣的摩爾分?jǐn)?shù)為化學(xué)當(dāng)量比的位置相對外移，從而導(dǎo)致火焰直徑增大，對比圖9組圖可明顯發(fā)現(xiàn)此趨勢。

由火焰長度云圖(圖9)以及火焰長度變化曲線(圖10)可以看出，環(huán)境溫度越低則火焰長度越長，火焰長度隨著環(huán)境溫度的增加而呈減小趨勢。當(dāng)環(huán)境溫度較低時，燃料油粘度增大霧化性能變差，噴嘴霧化出的油滴粒徑較大，因此將會導(dǎo)致液滴蒸發(fā)速率大大降低，直至蒸發(fā)燃燒完畢液滴將會運(yùn)動更長的路徑，從而使火焰長度明顯變長。

圖10 不同溫度下火焰長度變化Fig.10 The flame length changing rules under different working conditions

3.4.2 壓力對火焰長度的影響

在不同工況下模擬得到的火焰當(dāng)量長度如圖10所示。不同環(huán)境壓力下輕油燃燒器火焰長度云圖如圖11所示，火焰長度變化曲線如圖12所示。

由圖11可以看出，火焰長度隨外界壓力的增加而逐漸減小。對比圖11和圖12可知，溫度對火焰長度的影響幅度不大，壓力對火焰長度的影響起到了決定性的作用。因此，忽略溫度的影響，建立火焰長度與外界壓力的函數(shù)關(guān)系式為：L=3×106P3-728 571P2+47 667P-470.29。并且，當(dāng)壓力降低時，燃料燃燒化學(xué)反應(yīng)速率降低，液滴蒸發(fā)燃燒完全需經(jīng)歷更多的時間和路徑。此外，壓力降低時，分子碰撞可能性的減少將會使得相同質(zhì)量的燃料燃燒時需要與更多的氧氣相接觸，再加上在低壓下空氣中氧含量的降低，都會使火焰外觀表現(xiàn)為體積膨脹，火焰長度增加。

圖11 不同工況下火焰長度模擬云圖Fig.11 The simulation results of the flame length under different working conditions

圖12 不同壓力下火焰長度變化Fig.12 The flame length changing rules under different working conditions

4 結(jié)論

以所建燃燒室模型為研究對象，采用數(shù)值模擬的方法對不同特殊環(huán)境條件下的液滴群燃燒進(jìn)行了研究，分析模擬結(jié)果得到燃燒室內(nèi)溫度場分布、火焰長度并得出以下結(jié)論：

1) 燃燒室內(nèi)溫度隨著外界溫度的升高而增大，在某一特定工況下分析燃燒室不同截面處的溫度得到：隨著截面與燃燒頭距離的增大，截面處的最高溫度逐漸增大，并且截面處的最高溫度出現(xiàn)在火焰中心及火焰邊緣處，非火焰處的溫度則急劇下降。通過對某一截面溫度大小的分析得到火焰溫度大小以火焰中心呈軸對稱分布。

2) 對于火焰區(qū)域，中心以及邊緣處的溫度較高；非火焰處溫度降低幅度較大，壁面處溫度降到最低點。

3) 火焰長度隨著壓力的降低而增大，建立了火焰長度與外界壓力的函數(shù)關(guān)系式：L=3×106P3-728 571P2+476 67P-470.29；火焰寬度隨著環(huán)境溫度的增加逐漸增加，隨著環(huán)境壓力的降低而逐漸減小。

4) 隨著外界溫度的增加，火焰形態(tài)逐漸由長而細(xì)過渡為短而粗；而隨著外界壓力的增加，火焰形態(tài)則逐漸由長而粗過渡為短而細(xì)。

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