王慶，陳泓宇，德宮健男，黑川敏史

（1.東芝水電設(shè)備（杭州）有限公司，浙江省杭州市 310016；2. 清遠(yuǎn)蓄能發(fā)電有限公司，廣東省清遠(yuǎn)市 511853；3.株式會(huì)社東芝，日本橫濱市 230-0045）

抽水蓄能電站一洞四機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷的研究與試驗(yàn)結(jié)果的分析

王慶1，陳泓宇2，德宮健男3，黑川敏史3

（1.東芝水電設(shè)備（杭州）有限公司，浙江省杭州市 310016；2. 清遠(yuǎn)蓄能發(fā)電有限公司，廣東省清遠(yuǎn)市 511853；3.株式會(huì)社東芝，日本橫濱市 230-0045）

同一高壓輸水系統(tǒng)內(nèi)的四臺(tái)機(jī)組同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)在國(guó)內(nèi)外抽水蓄能電站都極為罕見(jiàn)，本文以清遠(yuǎn)抽水蓄能電站為例，對(duì)一洞四機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，并對(duì)一洞多機(jī)布置形式應(yīng)注意的相關(guān)技術(shù)問(wèn)題進(jìn)行闡述，對(duì)今后類似電站現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)和工程建設(shè)提供借鑒和參考。

清遠(yuǎn)抽水蓄能機(jī)組；四臺(tái)機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)；一洞四機(jī)；一洞多機(jī)

0 引言

長(zhǎng)引水式一洞多機(jī)水路系統(tǒng)的機(jī)組甩負(fù)荷試驗(yàn)是重中之重的工作，稍有不慎就會(huì)釀成災(zāi)難性的后果?，F(xiàn)階段國(guó)內(nèi)外大多數(shù)抽水蓄能電站在地下廠房選址時(shí)一般都會(huì)采用一洞多機(jī)的布置形式，為了確保電站能安全穩(wěn)定運(yùn)行，根據(jù)電站實(shí)際情況開(kāi)展多機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)以及對(duì)調(diào)節(jié)保證計(jì)算結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證顯得尤為重要。清遠(yuǎn)抽水蓄能項(xiàng)目采用了“一洞四機(jī)”的布置形式，4臺(tái)機(jī)組同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)的順利通過(guò)，讓清遠(yuǎn)抽水蓄能項(xiàng)目至此達(dá)到了國(guó)內(nèi)外抽水蓄能領(lǐng)域的頂峰。

清遠(yuǎn)抽水蓄能電站（以下簡(jiǎn)稱清蓄電站）位于廣東省清遠(yuǎn)市的清新縣太平鎮(zhèn)境內(nèi)，裝有4臺(tái)單機(jī)容量（發(fā)電工況）為320MW的可逆式蓄能機(jī)組，其中4臺(tái)水泵水輪機(jī)均采用長(zhǎng)短葉片轉(zhuǎn)輪（一種沿圓周方向交替布置長(zhǎng)葉片和短葉片的新型轉(zhuǎn)輪），屬日調(diào)節(jié)型純抽水蓄能電站。第4號(hào)機(jī)組于2016年8月30日正式投入商業(yè)運(yùn)行，標(biāo)志著清蓄電站4臺(tái)機(jī)組全面投產(chǎn)。

清蓄電站的特別之處在于，引水系統(tǒng)布置采用一洞四機(jī)形式，且上游長(zhǎng)引水隧洞不設(shè)調(diào)壓室，4臺(tái)機(jī)組共用一個(gè)下游尾水調(diào)壓室。500kV地面開(kāi)關(guān)站目前只設(shè)置一回500kV清花甲線，在線路跳閘的情況下，清蓄電站所有運(yùn)行機(jī)組將甩負(fù)荷跳機(jī)。

為了驗(yàn)證甩負(fù)荷時(shí)所有機(jī)組的相關(guān)參數(shù)滿足調(diào)節(jié)保證計(jì)算要求，確認(rèn)相關(guān)控制和保護(hù)邏輯滿足設(shè)計(jì)要求，確保機(jī)組及水道安全，清蓄電站于2016年8月23～25日進(jìn)行了發(fā)電工況下四臺(tái)機(jī)同時(shí)甩25%、50%、75%和100%負(fù)荷試驗(yàn)。試驗(yàn)一次性順利完成，且測(cè)量的主要參數(shù)數(shù)值與理論計(jì)算結(jié)果較為接近（蝸殼最大壓力、尾水壓力誤差在5%以內(nèi)，最大轉(zhuǎn)速上升率的誤差在3%以內(nèi)），均在要求值范圍內(nèi)，機(jī)組各振動(dòng)擺度及軸承溫度變化趨勢(shì)正常穩(wěn)定。[1][2]

1 電站基本參數(shù)

清蓄電站上游水庫(kù)正常蓄水位612.5m，死水位為587.0m；下游水庫(kù)正常蓄水位137.7m，死水位108.0m。水泵水輪機(jī)毛水頭/毛揚(yáng)程范圍504.5～449.3m，水輪機(jī)工況額定水頭470m，額定轉(zhuǎn)速428.6r/min，水輪機(jī)額定功率326.5MW，水泵最大輸入功率331.0MW，吸出高度-66m，轉(zhuǎn)輪公稱直徑2.242m。水泵水輪機(jī)進(jìn)水閥為球閥。

電站引水系統(tǒng)從上庫(kù)進(jìn)/出水口中心線至引水鋼筋混凝土岔管中心線長(zhǎng)約1692.46m，引水隧洞內(nèi)徑為9.2～8.5m，岔管后接高壓鋼支管直徑4.0m，長(zhǎng)約132.54m。尾水系統(tǒng)（包括下水庫(kù)進(jìn)/出水口）長(zhǎng)約1013.687m，尾水支管管徑為4.5m，尾水隧洞洞徑為9.2m。其中最長(zhǎng)管路的1號(hào)機(jī)組輸水系統(tǒng)總長(zhǎng)約為 2939.341m。[3]

電站過(guò)渡過(guò)程計(jì)算所采用的水路模型如圖1所示。

2 電站過(guò)渡過(guò)程計(jì)算分析成果

2.1 水泵水輪機(jī)合同規(guī)定的機(jī)組調(diào)節(jié)保證值

清蓄電站水泵水輪機(jī)合同中規(guī)定的機(jī)組調(diào)節(jié)保證值為：發(fā)電電動(dòng)機(jī)和水泵水輪機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量GD2不小于6010t·m2，在各種組合工況過(guò)渡過(guò)程中，機(jī)組最大轉(zhuǎn)速（含計(jì)算誤差）不大于1.45倍額定轉(zhuǎn)速，蝸殼進(jìn)口中心線處的最大壓力值（含壓力脈動(dòng)和計(jì)算誤差）不大于780m水頭，轉(zhuǎn)輪出口處最小水壓值不少于12m水頭（絕對(duì)壓力）。

圖1 清蓄電站水路系統(tǒng)計(jì)算模型Fig.1 Calculation model of Qingyuan power station water system

2.2 針對(duì)輸水系統(tǒng)進(jìn)行的電站過(guò)渡過(guò)程計(jì)算成果

清蓄電站水泵水輪機(jī)模型驗(yàn)收試驗(yàn)于2011年5月至7月在瑞士洛桑聯(lián)邦理工學(xué)院的第三方中立試驗(yàn)臺(tái)順利完成，各項(xiàng)指標(biāo)均滿足合同要求。采用該模型的完全特性數(shù)據(jù)及東芝水電設(shè)備（杭州）有限公司（以下簡(jiǎn)稱東芝公司）獨(dú)立開(kāi)發(fā)的水力過(guò)渡過(guò)程計(jì)算程序，同年10月東芝公司提交了清蓄電站的水力過(guò)渡過(guò)程計(jì)算報(bào)告。

通過(guò)對(duì)控制工況的多種導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律下的甩負(fù)荷過(guò)渡過(guò)程進(jìn)行的計(jì)算及結(jié)果比較，及各方共同召開(kāi)的多次專題會(huì)議的商討結(jié)果，確定了水輪機(jī)甩負(fù)荷工況下活動(dòng)導(dǎo)葉采用先快后慢的2段折線關(guān)閉模式，進(jìn)水球閥采用1段關(guān)閉模式，且關(guān)閉時(shí)間慢于活動(dòng)導(dǎo)葉的關(guān)閉時(shí)間。具體關(guān)閉規(guī)律如圖2所示。計(jì)算結(jié)果表明，機(jī)組最大轉(zhuǎn)速、蝸殼進(jìn)口最大壓力和轉(zhuǎn)輪出口最小壓力等參數(shù)均滿足合同的要求。

經(jīng)過(guò)計(jì)算分析，導(dǎo)葉采用先快后慢2段折線關(guān)閉規(guī)律，即可以有效地抑制機(jī)組的轉(zhuǎn)速上升，同時(shí)又可以有效地控制蝸殼的最大水壓上升，還可以避免尾水水壓的急速下降。清蓄電站上游長(zhǎng)引水隧洞缺少調(diào)壓室，上庫(kù)高水位的部分工況下，閘門井的涌浪水位會(huì)超出允許高程，同時(shí)關(guān)閉球閥，對(duì)閘門井的涌浪水位能取到一定的緩和作用；特別是在下庫(kù)水位較低時(shí)，在水輪機(jī)相繼甩負(fù)荷發(fā)生延時(shí)的特殊工況，若不同時(shí)關(guān)閉球閥，會(huì)出現(xiàn)尾水壓力大幅度下降。因此，在清蓄項(xiàng)目中球閥采用了隨動(dòng)關(guān)閉方式，比導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間稍長(zhǎng)[4][5]。

圖2 清蓄電站水輪機(jī)工況甩負(fù)荷時(shí)導(dǎo)葉和進(jìn)水閥的關(guān)閉規(guī)律Fig.2 The closing law of wicket gate and inlet valve

圖3 U1號(hào)機(jī)組導(dǎo)葉關(guān)閉折點(diǎn)確認(rèn)Fig.3 The closing turning point of unit1 wicket gate

2.3 水輪機(jī)甩負(fù)荷時(shí)導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律的確認(rèn)

水輪機(jī)甩負(fù)荷時(shí)導(dǎo)葉采用先快后慢的2段折線關(guān)閉規(guī)律，水輪機(jī)導(dǎo)葉最大相對(duì)開(kāi)度為94.07%，第一段為快速關(guān)閉（約2.41s）關(guān)至76% 折點(diǎn)位置；第二段為慢關(guān)，總關(guān)閉時(shí)間約69.1s。導(dǎo)葉與進(jìn)水球閥同時(shí)進(jìn)行關(guān)閉，進(jìn)水球閥關(guān)閉設(shè)計(jì)時(shí)間為70.5s，包括不動(dòng)作時(shí)間0.5s，詳見(jiàn)圖2。

原型機(jī)甩負(fù)荷試驗(yàn)的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐表明，機(jī)組導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律與理論計(jì)算的一致性是尤為重要的。為保證機(jī)組關(guān)閉規(guī)律能最大限度地與理論計(jì)算一致和試驗(yàn)安全，四甩前對(duì)導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律進(jìn)行了專項(xiàng)檢查， 1 號(hào)機(jī)組折點(diǎn)位置76.15%，2 號(hào)機(jī)組75.64%，3 號(hào)機(jī)組75.44%，4號(hào)機(jī)組75.78%，關(guān)閉斜率與理論計(jì)算基本一致。其中1號(hào)機(jī)組的現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試關(guān)閉規(guī)律如圖3所示[6]。

3 四臺(tái)機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷試驗(yàn)成果分析

3.1 4臺(tái)機(jī)組甩25%、50%、75%負(fù)荷試驗(yàn)結(jié)果

2016年8月23～24日，分別進(jìn)行了4臺(tái)機(jī)組發(fā)電帶25%、50%、75%負(fù)荷的甩負(fù)荷試驗(yàn)，4臺(tái)機(jī)同時(shí)甩25%、50%、75%負(fù)荷試驗(yàn)結(jié)果均滿足合同調(diào)節(jié)保證值的要求，且試驗(yàn)結(jié)果與理論計(jì)算值基本一致。線路跳閘后導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律與ESD（機(jī)組甩負(fù)荷）一致，各機(jī)組軸承溫升正常，機(jī)組各部件檢查無(wú)異常，可以繼續(xù)100%甩負(fù)荷試驗(yàn)。甩后數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

3.2 4臺(tái)機(jī)組發(fā)電帶100%負(fù)荷的甩負(fù)荷試驗(yàn)

2016年8月25日11：54，4臺(tái)機(jī)進(jìn)行了同時(shí)甩100%負(fù)荷試驗(yàn)。當(dāng)時(shí)的上庫(kù)水位602.76m、下庫(kù)水位122.67m，毛水頭480.09m。試驗(yàn)結(jié)果中，4臺(tái)機(jī)組蝸殼水壓振動(dòng)周期、波形衰減趨勢(shì)一致，最大值7.096MPa（723.6m）出現(xiàn)在引水管路最長(zhǎng)的1號(hào)機(jī)組，時(shí)間大約在8.0s左右；4臺(tái)機(jī)組的尾水管水壓波形變化也趨于一致，最小值約為0.463MPa（47.2m）也出現(xiàn)在引水管路最長(zhǎng)的1號(hào)機(jī)組，時(shí)間大約在7.5s左右；轉(zhuǎn)速上升峰值與計(jì)算值接近，峰值出現(xiàn)的時(shí)間與理論計(jì)算時(shí)間均約在6.5s左右。綜合表2可知，本次試驗(yàn)中蝸殼最大壓力、尾水管壓力實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算值的誤差在5%以內(nèi)，最大轉(zhuǎn)速上升率的誤差在3%以內(nèi)，所有參數(shù)指標(biāo)均在模擬計(jì)算所控制的理論極限區(qū)間之內(nèi)。

表1 四臺(tái)機(jī)甩25%、50%、75%負(fù)荷時(shí)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)Tab.1 The results of four units in 25%，50%，75%load rejection test

由圖4可知，4臺(tái)機(jī)組導(dǎo)葉關(guān)閉折點(diǎn)均在76%附近，快關(guān)與慢關(guān)斜率與理論趨勢(shì)一致。說(shuō)明調(diào)速器的一次調(diào)頻在線路跳閘機(jī)組甩負(fù)荷過(guò)程作用明顯，4臺(tái)機(jī)組相當(dāng)于線路一跳閘，立即同步關(guān)閉導(dǎo)葉。

表2 四臺(tái)機(jī)組甩100%負(fù)荷時(shí)的計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比Tab.2 Comparison of the calculated results and the test data of four units in 100% load rejection

圖4 四臺(tái)機(jī)組甩100%負(fù)荷時(shí)轉(zhuǎn)速變化趨勢(shì)圖Fig.4 The speed trend diagram of four units in 100% load rejection test

由于水壓脈動(dòng)的影響，現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的測(cè)量結(jié)果均為脈動(dòng)壓力曲線，而計(jì)算機(jī)模擬結(jié)果尚無(wú)法模擬真實(shí)的水壓脈動(dòng)，為了更直觀的進(jìn)行比較，在確認(rèn)了1、2、3、4號(hào)機(jī)曲線衰減趨勢(shì)幾近一致的前提下，隨機(jī)選取了1號(hào)機(jī)組的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。

在和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)同樣的條件下，通過(guò)解析計(jì)算捕捉到的模擬波形和現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定的波形的振動(dòng)周期、波形衰減趨勢(shì)均良好吻合，計(jì)算結(jié)果數(shù)值與試驗(yàn)測(cè)量值較為接近，且誤差較小，均在合同保證值范圍內(nèi)。

4 水泵水輪機(jī)導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律的選取對(duì)甩負(fù)荷時(shí)壓力變化的影響

對(duì)于復(fù)雜的一洞多機(jī)管路的高水頭水泵水輪機(jī)，從水輪機(jī)工況到反水泵工況區(qū)即S字區(qū)，機(jī)組甩負(fù)荷時(shí)在這一區(qū)域的水壓變化較大，特別是當(dāng)轉(zhuǎn)輪本身具有較強(qiáng)的S字特性時(shí)，就會(huì)使得甩負(fù)荷過(guò)程中水壓的上升變大。因此事前對(duì)導(dǎo)葉關(guān)閉進(jìn)行深度優(yōu)化，是控制水壓變動(dòng)和轉(zhuǎn)速變動(dòng)的最有效方法之一。

圖5 四臺(tái)機(jī)組甩100%負(fù)荷時(shí)蝸殼壓力變化趨勢(shì)圖Fig.5 The spiral case pressure trend diagram of fourunits in 100% load rejection test

圖6 四臺(tái)機(jī)組甩100%負(fù)荷時(shí)尾水壓力變化趨勢(shì)圖Fig.6 The tail water pressure trend diagram of four units in 100% load rejection test

水泵水輪機(jī)發(fā)電工況甩負(fù)荷時(shí)，導(dǎo)葉采用二段折線關(guān)閉的基本方法一般為，在蝸殼水壓和尾水管水壓值所允許范圍內(nèi)的前提下，導(dǎo)葉第一段關(guān)閉應(yīng)盡可能地關(guān)到導(dǎo)葉開(kāi)度較小的位置，以使轉(zhuǎn)速上升最大處的導(dǎo)葉開(kāi)度盡可能的小，這樣能夠有效地抑制住壓力脈動(dòng)，也能抑制S字特性區(qū)域里水壓上升第二波的水壓變動(dòng)。若是導(dǎo)葉采用一段關(guān)閉規(guī)律，那么一開(kāi)始導(dǎo)葉就會(huì)進(jìn)入開(kāi)度相對(duì)較大的區(qū)域，該區(qū)域水壓變動(dòng)大，想要有效控制水壓的上升就會(huì)比較困難[7]。

圖7 1號(hào)機(jī)甩100%負(fù)荷的計(jì)算結(jié)果趨勢(shì)圖Fig.7 The caculation result trend diagram of uint1 in 100%load rejection test

清蓄電站轉(zhuǎn)輪的S區(qū)域不明顯且遠(yuǎn)離正常運(yùn)行范圍，低水頭并網(wǎng)試驗(yàn)全部為一次性成功，從導(dǎo)葉開(kāi)啟到無(wú)負(fù)荷開(kāi)度的過(guò)程，據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的曲線波形來(lái)看，水壓的變動(dòng)和轉(zhuǎn)速上升都是以平緩、安定的狀態(tài)運(yùn)行的。正是由于清蓄轉(zhuǎn)輪自身所具備的優(yōu)越性能和合理的導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律的選取，才有效地將各主要參數(shù)值控制在要求值范圍內(nèi)，使得甩負(fù)荷試驗(yàn)得以一次性成功通過(guò)。

特別要注意的是，選擇導(dǎo)葉二段折線關(guān)閉時(shí)，第一段的關(guān)閉折點(diǎn)也不能無(wú)限制地關(guān)閉到小導(dǎo)葉開(kāi)度的位置，一定要結(jié)合此時(shí)尾水管水壓等參數(shù)的變化進(jìn)行綜合考慮。

5 一洞多機(jī)水路內(nèi)循環(huán)水流的相互干涉問(wèn)題

圖8 導(dǎo)葉1段關(guān)閉和2段折線關(guān)閉的運(yùn)行軌跡對(duì)比Fig.8 Comparison of different guide vanes closure law

圖9 一洞兩機(jī)水路內(nèi)的循環(huán)流干涉示意圖Fig.9 Schematic diagram of circular flow interference in a hole two units

一洞多機(jī)水路由于各號(hào)機(jī)組的管路相互連通，互相之間多少會(huì)產(chǎn)生影響，使得它和一臺(tái)機(jī)單獨(dú)甩負(fù)荷時(shí)產(chǎn)生的現(xiàn)象有所不同。比如一洞多機(jī)的水路系統(tǒng)中，一臺(tái)機(jī)甩負(fù)荷，另外的機(jī)組繼續(xù)運(yùn)行的時(shí)候，甩掉負(fù)荷的機(jī)組引起的水壓上升會(huì)作為額外水頭瞬時(shí)疊加到其他機(jī)組上，這也是其他繼續(xù)運(yùn)行的機(jī)組的輸出功率會(huì)瞬間大幅增加的原因之一。

對(duì)于一洞多機(jī)水路內(nèi)存在著循環(huán)水流相互干涉問(wèn)題，東芝公司對(duì)此也進(jìn)行過(guò)深入的研究。當(dāng)管路系數(shù)F=L/A時(shí)，電站整個(gè)輸水管路各部（F1、F2、F3、F4）的長(zhǎng)度設(shè)計(jì)不合理時(shí)也會(huì)使分支管內(nèi)的循環(huán)流疊加，導(dǎo)致尾水路側(cè)的水錘波振幅變大，這樣的情況下容易發(fā)生水柱分離現(xiàn)象。

清蓄電站一洞四機(jī)水路，高壓引水側(cè)支管4分岔，尾水側(cè)支管也是4分岔，其中管路系數(shù)分別為：1號(hào)機(jī)組 F2＞F3，2 號(hào)機(jī)組 F2＞F3，3 號(hào)機(jī)組 F2＜F3，4 號(hào)機(jī)組F2＜F3。由于1、2號(hào)機(jī)和3、4號(hào)機(jī)的管路系數(shù)正好兩兩對(duì)稱，相互平衡，使得4臺(tái)機(jī)的水路壓力變動(dòng)得到了同期化，避開(kāi)了管路間的循環(huán)流干涉現(xiàn)象[8][9]。

6 結(jié)束語(yǔ)

本文著重對(duì)清蓄電站水泵水輪機(jī)的甩負(fù)荷試驗(yàn)進(jìn)行了論證和分析，但在實(shí)際工程中，清蓄電站在水泵抽水?dāng)嚯姽r也進(jìn)行了嚴(yán)格的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果也幾乎一致，完全滿足各項(xiàng)保證值的要求。

通過(guò)與清蓄電站四臺(tái)機(jī)同時(shí)甩負(fù)荷現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比，驗(yàn)證了東芝公司水力過(guò)渡過(guò)程模擬程序、相關(guān)修正取值和導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律的合理性和準(zhǔn)確性。

清蓄電站四臺(tái)機(jī)同甩試驗(yàn)的成功，機(jī)組各項(xiàng)性能指標(biāo)滿足要求、穩(wěn)定性優(yōu)越，表明了東芝公司長(zhǎng)短葉片轉(zhuǎn)輪在蓄能電站上得到成功應(yīng)用，也驗(yàn)證了清蓄電站的實(shí)體質(zhì)量能夠經(jīng)受住嚴(yán)格的考驗(yàn)，為電網(wǎng)安全穩(wěn)定的運(yùn)行服務(wù)奠定了堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。同時(shí)為國(guó)內(nèi)外一洞多機(jī)的布置形式提供了提供安全實(shí)例，為今后水泵水輪機(jī)機(jī)組調(diào)保計(jì)算、水力設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和一洞多機(jī)選型提供實(shí)踐依據(jù)，必將對(duì)今后國(guó)內(nèi)抽水蓄能電站的工程建設(shè)產(chǎn)生深遠(yuǎn)的影響。

[1] 陳泓宇，李華，程振宇. 清遠(yuǎn)抽水蓄能電站三臺(tái)機(jī)組同甩負(fù)荷試驗(yàn)關(guān)鍵技術(shù)研究，水電與抽水蓄能，2016，2（5）.CHEN Hongyu，LI Hua，CHENG Zhenyu. Review of the Load Rejection Test of the Pumped Storage 3 Units Together in Qingyuan Pumped Storage Power Station， Hydropower and Pumped Storage，2016，2（5）.

[2] 杜榮幸，王慶，榎本保之，陳泓宇.長(zhǎng)短葉片轉(zhuǎn)輪水泵水輪機(jī)在清遠(yuǎn)抽蓄中的應(yīng)用，水電與抽水蓄能，2016，2（5）.DU Rongxing， WANG Qing， ENOMOTO Yasuyuki， CHEN Hongyu. Application of Splitter Blades Runner Pump Turbine in QingYuan Pump Storage Station， Hydropower and pumped storage，2016，2（5）.

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National Key Project（FGNY〔2009〕No.731）;Key Electric Power Construction Project of China Southern Power Grid Co.，Ltd（NFDWJ〔2010〕No.19）.

Test Research and Analysis of Load Rejection of Pumped Storage Power Station with Four Units in One Tunnel

WANG Qing1, CHEN Hongyu2, TAKEO Tokumiya3, KUROKAWA Toshifumi3
（1. Toshiba Hydro Power, Hangzhou, Co., Ltd., Hangzhou 310016,China; 2.CSG Power Generation Company Qingyuan Pumped Storage Power Co., Ltd.,Qingyuan 511853, China; 3. Toshiba Co.,Ltd., Yokohama 230-0045, Japan)

The load rejection test of four units in one same high pressure water delivery system at the same time is extremely rare in the domestic and foreign pumped storage power station. This article takes Qingyuan pumped storage power station as an example，analyze the load rejections test results of four units in one same tunnel， and clarify the related technical questions which we should pay attention on the layout of several units in one same tunnel， it provided experience and reference for the field test and construction building of similar Power Station in the future.

Qingyuan pumped storage units；load rejection test of four units at the same time ； four units in one tunnel； several unitsin one tunnel

TV732.7

A

570.30

10.3969/j.issn.2096-093X.2017.01.012

國(guó)家重點(diǎn)工程項(xiàng)目（發(fā)改能源〔2009〕731號(hào)）；南方電網(wǎng)電力建設(shè)重點(diǎn)項(xiàng)目（南方電網(wǎng)計(jì)〔2010〕19號(hào)）。

2016-10-11

2016-12-29

王慶（1984—），女，2007年畢業(yè)于河海大學(xué)，7月進(jìn)入東芝水電設(shè)備（杭州）公司從事水輪機(jī)設(shè)計(jì)工作。2010年至2014年間在日本東芝公司進(jìn)行水輪機(jī)設(shè)計(jì)與模型開(kāi)發(fā)的工作。

陳泓宇（1975—），男，工程師。清遠(yuǎn)蓄能發(fā)電有限公司運(yùn)行部主任，主要研究方向：電站基建和電廠技術(shù)管理工作。E-mail： 542120791@qq.com。

德宮健男（1964—），男，1992年畢業(yè)于東京大學(xué)，株式會(huì)社東芝水輪機(jī)專家。現(xiàn)任東芝水電設(shè)備（杭州）有限公司常務(wù)副總經(jīng)理。

黑川敏史（1960—），男，1985年畢業(yè)于東京大學(xué)，株式會(huì)社東芝水輪機(jī)專家。1985年進(jìn)入東芝公司，在水力研究所從事水輪機(jī)模型試驗(yàn)與開(kāi)發(fā)工作；1997年4月開(kāi)始至今在設(shè)計(jì)部門從事水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪與水力設(shè)計(jì)工作。