田中宏

（株式會社東芝，日本橫浜市 241-0826）

高水頭水泵水輪機的關鍵技術開發(fā)

田中宏

（株式會社東芝，日本橫浜市 241-0826）

為了提高抽水蓄能電站的經濟效益，近半個世紀以來水泵水輪機的適用水頭逐漸趨于高水頭化。在此過程中，東芝水電公司針對高水頭化出現的各種問題進行了技術開發(fā)。本文選取其中的三方面內容進行研究：一是對高水頭水泵水輪機的信賴性的提高做出大貢獻的動靜葉片干涉導致轉輪振動應力減少的研究開發(fā)；二是在高水頭水泵水輪機水泵啟動和調相運行工況下，水面下壓時尾水管內水流變動的相關研究開發(fā)；三是為實現高水頭水泵水輪機轉輪的效率提高和低振動化，所做的長短葉片轉輪的相關研究開發(fā)等。

水泵水輪機、高水頭、動靜干涉、振動、壓水操作、水泵啟動、同步調相運行、長短葉片轉輪

0 引言

由東芝水電設備（杭州）有限公司（以下簡稱東芝水電公司）供貨的清遠抽水蓄能電站機組（參見表1）最近已經投入運行。在這之前，株式會社東芝作為日本聯合體的一員，對中國西龍池抽蓄電站機組（最高揚程703m，水輪機最大功率306 MW，共4臺機組）也進行了供貨。該機組的水泵水輪機是由東芝進行水力設計，日立根據此水力設計進行結構設計，水泵水輪機的制造則由兩家公司分擔進行。這次投入運行的清遠抽水蓄能電站，是東芝水電公司首次中標并制作的高水頭抽水蓄能發(fā)電機組，該機組的順利投運是值得慶賀的事情。高水頭水泵水輪機的揚程，自1973年開始投運的沼原抽水蓄能電站機組起（最高揚程528 m、最大水輪機功率230 MW、日立制），首次突破了500m的大關。

抽水蓄能電站發(fā)電，越是高水頭小蓄水池積蓄的能量就越大，因此全世界都出現了使水頭越來越高的傾向。在這樣的趨勢下，如同表2所示，東芝水電公司不斷刷新著世界水泵水輪機最高揚程的紀錄[1]。

表1 清遠抽蓄電站水泵水輪機技術參數Tab.1 Parameters of pump turbine of Qingyuan power station

表2 東芝刷新的高水頭水泵水輪機的揚程紀錄Tab.2 Record of high head pump turbine in Toshiba

迄今為止，高水頭水泵水輪機取得了很多個技術上的突破。以下就其開發(fā)過程中經歷的部分主要技術內容進行回顧。

1 動靜葉片的干涉所導致的轉輪振動以及靜止部位振動問題

繼表2的日本大平抽水蓄能電站機組之后，在1978年運行的日本奧吉野電站機組（最高揚程539m、水輪機最大功率207MW、見圖1）全部六臺機組中，第1期的3臺水泵水輪機在運行1年后，發(fā)現各臺機組都產生了轉輪疲勞裂紋。水泵水輪機可適用的最高的水頭究竟是多少，這是在水泵水輪機開發(fā)初期就存在的大問題（見圖2）。因此這次的事故不禁讓人們產生了疑問：是不是500m就是高水頭水泵水輪機適用水頭的界限。

為了解答這個疑問，東芝水電公司對轉輪裂紋事故原因進行了詳細的研究[1]，[2]，[3]。

首先，為了明確作用在原型機轉輪上的應力，在1期工程運行1年后，對剛剛運行的2期工程的水泵水輪機轉輪應力集中部位貼上了應變片，對原型機轉輪實際運行的應力進行了測試。

測試結果是：轉速在額定轉速的94%左右時， 轉輪發(fā)生了異常振動，處于共振的狀態(tài)（見圖3）

在高水頭水泵水輪機中，為了承受住較大的流體力，導葉的厚度較厚。因此沿活動導葉中心線方向的導葉后端跟導葉之間的水流相比，流速變慢（尾流速度缺失）。從原型機應力的測定結果來看，轉輪應力的振動頻率是導葉數量20只和轉速的乘積。振動是由于尾流的不均導致的激勵振蕩，也就是動靜葉片干涉導致的振動。

在滿足流力彈性相似原則的模型試驗中，也就是和原型機用同一個材質制作的模型轉輪，在模擬原型機實際水頭的情況下，可以再現這個現象[1]，[2]。據此，東芝水電公司根據圖4所示的實際水頭模型試驗裝置，對動靜葉片干涉導致轉輪的振動進行了詳細的研究。

圖1 奧吉野抽水蓄能電站水泵水輪機（單位：mm）Fig.1 Pump turbine of Okuyoshino power station

圖2 被發(fā)現的疲勞裂紋Fig.2 Fatigue crack was found

圖3 水輪機啟動過程中的轉輪實際運行應力的測定結果注：1. 171.4Hz=20×514/60Hz 2.161.0Hz=20×481/60=0.94×171.4HzFig.3 Results of stress measurement of runner in turbine startup process

500～700m級水泵水輪機的實際水頭模型試驗時，如果是10分之一左右的模型，為了達到共振特性，就必須試驗到超速，要在原型機轉速10倍以上5000～7000 r/min的情況下進行試驗。另外在這種情況下的功率和入力要在真機的100分之一以上即5000～7000 kW。實際水頭試驗裝置，將試驗模型和同樣尺寸水泵水輪機進行的組合以求進行動力回收，使用3500 kW的電動機，可以將試驗模型驅動到7000 kW。

圖4 實際水平模型試驗裝置Fig.4 Prototype head model test device

在這個實際水頭模型試驗中，得到了很多新的知識。這些知識在1990召開的 IAHR 研討會上作了為特別演講進行了發(fā)表[1]。只是這篇發(fā)表的論文并沒有被收錄到正規(guī)的論文集中，只是收錄在了一本記載特別演講的名叫《Special Book》的小冊子里，一般很難閱讀到。但是，這篇論文是世界上第一次詳細論述水泵水輪機的動靜葉片干涉的論文。因此，為了方便大家的閱讀，2011年日本渦輪機械協(xié)會電子出版的《International Journal of Hydraulic Machinery and Systems》 再收錄了這篇文章。參考文獻[2]所指的就是這篇再收錄的論文。

這篇論文記載的新知識的要點如下。

1.1 動靜葉片干涉的振動頻率和模式

動靜葉片干涉導致的水壓脈動，擁有算式（1）的振動頻率和模式。

式中：Zs——導葉的數量；

Zr——轉輪葉片的數量；

k—— 因動靜葉片干涉而產生的水壓脈動的模式所擁有的直徑節(jié)數；

n、m——任意的整數（一般n=1）。

注 水壓脈動以如下所示模式在旋轉（見圖5），＋模式表示直徑節(jié)數的模式與轉輪旋轉是同方向，-模式表示直徑節(jié)數的模式與轉輪旋轉是反方向。

圖5 水壓脈動旋轉模式Fig.5 Rotational mode of water pressure pulsation

直徑節(jié)數的示例見圖5。

1.2 真機轉輪的振動特性

該算式的左邊第一項是轉輪在動靜葉片干涉所導致的激勵振蕩的振動頻率fr（Hz）的轉輪轉頻N（Hz）之比。也就是轉輪以式（2）表示的振動頻率（fr）進行激勵振蕩。

而水壓脈動模式，相對于轉輪的轉速Nmr的算式如（3）所示。

再有，算式（1）的右邊是從靜止部位觀測到的因動靜葉片干涉而發(fā)生的水壓脈動時的頻率fs（Hz）與轉輪轉頻N（Hz）之比。也就是，在靜止部位可以觀測到該水壓脈動導致的激勵振蕩振動頻率的振動，見式（4）。

而水壓脈動的模式相對于靜止部的旋轉速度Nms的算式如式（5）所示。

在此值得注意的是，靜止部位出現的振動頻率，不是一般水輪機上觀測到的葉片數×轉頻，而是其的整數倍。例如，導葉數是20只時，轉輪葉片數是6只時，則有20-2=3×6或者20+4=4×6，即在靜止部位可以觀測到振動頻率為轉輪葉片數×轉頻的3倍以及4倍的振動。

1.3 轉輪在水中的固有頻率

轉輪振動時，靜止部位之間夾雜的水，會從模式示意圖中的“+模式”部分往“-模式”部分進行大幅度的移動，因此，水的附加質量效果是非常大的，這樣跟空氣中的固有頻率相比，水泵水輪機轉輪的固有頻率就會明顯降低。k是較少的直徑節(jié)數時，下降的比例越大，水中固有振動頻率下降到在空氣中的振動頻率的一半以下時，共振的可能性就會越大。

以上詳細研究的結果表明，奧吉野電站的動靜葉片干涉的水壓脈動與轉輪的固有振動頻率基本一致，導致了共振狀態(tài)，在應力集中部位產生了達到±50MPa的振動應力而引起了疲勞破壞的發(fā)生。從研究結果來看，只要能夠避免這樣的共振，水泵水輪機便可適用于更高水頭，這為今后700m、800m級的水泵水輪機的實用化開辟了道路。

現在奧吉野的轉輪，自調整了固有振動頻率，回避了共振點，振動應力控制在最大±27MPa以來，一直安全穩(wěn)定地在運行。

世界最高水頭的葛野川發(fā)電站的可變速水泵水輪機也已經在2014年開始運行，并順利投入到商業(yè)運行?？勺兯贆C組，為了避免在所有速度變動范圍產生共振，也需要對固有振動頻率進行調整。

另外，動靜葉片干涉的水壓脈動導致的共振現象，在導葉厚度較厚的高水頭水泵水輪機中，由于導葉尾流速度的損耗大，更容易引起共振。在導葉厚度較薄的低水頭水泵水輪機中也會發(fā)生，當與式（1）中K所表示的直徑節(jié)數擁有相同模式的轉輪的固有振動頻率與式（2）水壓脈動導致的激勵振動頻率fr一致時，就會發(fā)生共振，產生振動應力。但是在低水頭機組中，轉速相對較低，式（2）所示的fr大多數是低于相同模式下轉輪的固有振動頻率，因此發(fā)生共振狀態(tài)的可能性比較低。

關于動靜葉片干涉研究結果首次發(fā)表的論文[1]，引起了全世界廠家的關注。其他廠家在高水頭水泵水輪機方面，開始留意動靜葉片干涉引起的振動進行設計。但是也有一部分廠家，沒有考慮到轉輪的動特性，僅僅著眼于動靜葉片導致的水壓脈動相鄰流道之間的位相差。相鄰流道的水壓脈動的位相差接近180°時，作用于葉片上的激勵振蕩力就越大。因此設計僅著眼于這個位相差接近為0°的時候。德國的 Goldistahl發(fā)電站的水泵水輪機就是其中一例。該電站的水泵水輪機，根據上述想法，采用了導葉21只，轉輪葉片9只的組合方式。但是這樣一來，頂蓋就必須一體制作，導致運輸尺寸變大，發(fā)電站的搬入口也必須增大，這無法說是明智的設計。

2 尾水管充氣壓水時水面的波動及防止壓入空氣流失的措施

隨著水泵水輪機的適用水頭漸漸提高，抽水啟動和調相運行工況下，在尾水管內進行壓水時，從低水頭原型機的實際業(yè)績來看，觀測到轉輪空轉入力比僅考慮轉速和轉輪直徑而推定的值要大。另外，為了保持尾水管內的下壓水位，必須增加壓縮空氣的補給量。

被下壓的水面，轉輪攪拌致使空氣強烈的回轉，浪打的也比較大。由于空轉軸入力的增加，使水面的波動更大。推測一部分水面可能對空轉中的轉輪產生了干涉。為了避免這一點，壓低水位需要更低。

另一方面，壓水用的空氣消耗是由于水面的波動使水中的氣泡增加，氣泡的一部分流向尾水管的下流而導致的。因此，為了減少軸入力，需再壓低水位，這樣一來從尾水管下側逃逸出來的氣泡就會增加，壓低空氣的消耗量也會增加。

為了查明高水頭機組發(fā)生的這些不良問題，制作了如圖6所示的試驗設備。壓水時，針對軸入力和氣泡的流出量，研究了轉輪的轉速、下壓水位及壓入空氣量的壓力影響[4]，[5]。

這個試驗裝置可以將尾水壓力施加到高水頭水泵水輪機真機同等以上的1.4MPa（壓水深度相當于140m）。從這個研究中，明確了以下信息。

（1）下壓狀態(tài)的水面波動因尾水壓力而受到很大的影響。

（2）低水頭水泵水輪機尾水下壓的情況下，水面會出現跟轉輪同方向運轉的晃蕩運動。此時的水面晃蕩轉速是晃蕩運動固有的振動頻率，不受轉輪轉速的影響。但是晃蕩運動波峰值隨著轉輪轉速的增加而增加。而當轉速達到某個臨界值時，水波頂被強烈的空氣對流吹散，小水滴大量的飄浮在空氣中，這些小水滴因第二次強烈的空氣對流，被吸入轉輪，從而造成了空轉軸入力的增加。

圖6 和原型機尾水壓同等壓力下的可試驗壓水試驗裝置Fig.6 The water pressure test device under the same tail water pressure of the prototype

（3）一旦形成這種狀態(tài)，水波被吹散造成水面激烈的擾動，從而在水中產生了大量的非常小的氣泡。壓水產生的緩慢的二次水流將這些氣泡送入尾水管下流，導致了壓水用空氣流失量的增加（見圖7）。

（4）在高水頭水泵水輪機高尾水壓的情況下，隨著尾水壓的增加，與低水頭機組轉輪轉速增加時水面的晃動狀態(tài)是一樣的。但隨著尾水壓的增加，壓低空氣的密度增加，如同在風速很快的空氣對流中一樣，給水面帶來了強烈的干涉作用。

從以上的試驗結果來看，世界上首次明確了高尾水壓時水面的波動，需要考慮到空氣的密度，依存于密度修正弗勞德數（Froude number）而變化[4]。

密度修正弗勞德數：

式中：Fd——密度修正弗勞德數；

U2——轉輪出口的周速度，m/s；

D2——轉輪出口直徑，m；

ρa——壓低空氣的密度，kg/m3；

ρw——水的密度，kg/m3；

N——轉輪轉速，r/min。

圖7 尾水壓力對下壓狀態(tài)水面波動的影響Fig.7 Water surface fluctuation is affected by the tail water pressure

由上式可知，如果水泵水輪機下池的吸出高度為100m時，ρa基本變?yōu)?0倍，水面干擾相當于轉輪的轉速在以大氣壓下約3倍的速度進行回轉。因此，水面的下壓水位要考慮這樣的影響。

針對某個尾水管進行的模型試驗結果如圖8所示。這個尾水管，當吸出高度為130m，下壓水位設定在0.4m時，空轉力矩就會變小。且壓入空氣的流失量也會稍微得到抑制。但是如果吸出高度超過140m時，空轉力矩、壓縮空氣流失量就會增加。電站是無法采用這樣的吸出高程深度的。

根據這個結果，對尾水管的形狀進行了改良，針對吸出高度大且轉輪轉速高的高水頭水泵水輪機，開發(fā)了水面下壓時空轉軸入力和壓縮空氣流失量較少的尾水管。清遠抽水蓄能電站的水泵水輪機應用了這個研究成果。

圖8 尾水管壓力變化時的空轉力矩和空氣流失量的變化Fig.8 The change of torque and air loss when the tail water pressure change

3 長短葉片轉輪的特性改善

20世紀90年代中期，混流式水輪機開始研究長短葉片轉輪，也就是在傳統(tǒng)的長葉片之間，在圓周方向相互交替配置短葉片。長短葉片的布置使部分負荷時的二次流得到抑制，使部分負荷效率提高和水壓脈動減小。但是在水泵水輪機中采用長短葉片的轉輪就比較晚了。這是由于水泵水輪機的一個轉輪要進行發(fā)電和抽水兩種工況，跟常規(guī)混流式水輪機的轉輪相比問題更復雜了。

東芝水電公司從20世紀90年代后期著手于長短葉片轉輪的開發(fā)。在開發(fā)的時候，首先運用CFD詳細地探討在長短葉片入口角變化的情況下，長短葉片轉輪上發(fā)生的空化等情況，再決定長短葉片形狀[6]，[7]，[8]。

應用了上述研究而設計的神流川發(fā)電站所采用的長短葉片轉輪跟以往的7葉片轉輪相比，有以下優(yōu)異的特性。

3.1 提高了水輪機及水泵的效率

圖9反映了用于神流川電站而設計的長短葉片轉輪（長葉片5枚+短葉片5枚）和同樣用于神流電站而設計的常規(guī)7葉片轉輪的特性比較（將常規(guī)7葉片轉輪的最高效率1作為相對效率表示）。

葉片的整流作用非常強，能防止二次流帶來的損失。這些帶來的損耗改善，不僅抵消了因采用多葉片導致葉片表面摩擦損失的增加，也使效率有了增加。另外，長短葉片轉輪和多葉片轉輪一樣，能夠在水泵運行時，使水泵出口滑移量（葉片角度和實際流出角度的差）減小。因此即使轉輪的直徑變小，也可達到所要的水泵揚程。

另一方面，這樣比轉速小的高水頭水泵水輪機，因上冠、下環(huán)外表面和水的摩擦所產生的圓盤摩擦損失到達3%，圓盤摩擦損失在轉輪轉速一定的情況下，是上冠和下環(huán)直徑的5次方的比例。因此隨著滑移量的減小，轉輪直徑可縮小2%時，圓盤摩擦損失可減少10%，效率可提高0.3%。綜上所速，整體上可實現效率提高1%～2%[8]。

3.2 水輪機部分負荷運行時的水壓脈動減小

通常，水輪機和水泵水輪機在水輪機部分負荷運行時，尾水管內產生回旋流，因此水流不穩(wěn)定，易產生較大的水壓脈動。長短葉片轉輪中，跟一般葉片數比較少的轉輪相比，水流的整流作用比較強，可減少部分負荷運行時水流的不穩(wěn)定。

圖9 神流川水泵水輪機特性的比較[8]Fig.9 Comparison of characteristics of Kannagawa pump turbine

圖10反映了，以神流川和同樣高水頭的葛野川發(fā)電站的7葉片水泵水輪機為例，與神流川長短葉片轉輪在水輪機工況運行時尾水管水壓脈動的比較情況。長短葉片轉輪在部分負荷運行時的水壓脈動大約減小了一半。

3.3 降低了轉輪的振動應力

清遠抽水蓄能電站的水泵水輪機采用的是和神流川抽水蓄能發(fā)電站一樣的5只長葉片、5只短葉片的轉輪，這在動靜葉片干涉中就相當于10只葉片。神流川和清遠機組中，導葉是16只，根據在本文開頭講動靜葉片干涉公式式（1），引起轉輪振動的是-6直徑節(jié)數和+4直徑節(jié)數模式。10只葉片的轉輪的直徑節(jié)數下很多模式的固有振動頻率是非常高的。圖11所示的神流川長短葉片轉輪模型在實際水頭模型試驗中的結果，也表明了在試驗轉速范圍內并沒有發(fā)生與固有振動頻率共振的現象，固有振動頻率比發(fā)生的速度范圍應高得多。

清遠與神流川相比水頭要低一些，與清遠額定轉速一樣的模型轉速也低于圖11所表示的神流川額定轉速。轉輪的振動應力控制在非常低的安全值。

4 結束語

綜上，在高水頭水泵水輪機的研究開發(fā)領域，對東芝水電公司領先世界進行的幾個項目的研究情況進行了說明。這次順利投運的清遠抽水蓄能電站的水泵水輪機，是應用了這些研究成果并進行設計制造的產物[9]，[10]。

為了提高抽水蓄能發(fā)電的經濟性，進行了本文所述的研究。近幾年，能夠更進一步提高抽水蓄能發(fā)電性能的可變速抽水蓄能發(fā)電系統(tǒng)在逐漸擴大。

圖10 水輪機運行時尾水管的水壓脈動（額定水頭）[8]Fig.10 Pressure fluctuation of the draft tube in the running of turbine （Normal Head）[8]

圖11 神流川的長短片轉輪和其他轉輪的振動特性的比較[6]Fig.11 Comparison of vibration characteristics of Kanagawa splitter runner and the other runner[6]

可變速抽水蓄能發(fā)電系統(tǒng)，跟以往的定速機相比可在更大的出力范圍內進行發(fā)電運行，而且抽水運行的軸入力，在一定程度上可以進行調節(jié)。同時，以往的定速抽水發(fā)電機，因系統(tǒng)事故等發(fā)生電力動搖時，只能增減無效的電力來抑制電壓變動。與此相比，在可變速抽水蓄能發(fā)電系統(tǒng)中，發(fā)生系統(tǒng)的電力動搖時，能夠馬上改變轉速，將轉子的旋轉能量作為有效電力進行釋放或吸收。因此，在抑制系統(tǒng)的電力動搖方面，可變速抽水發(fā)電機發(fā)揮了其巨大的優(yōu)越性能。

近期的電力事業(yè)，不僅僅是按需提供電力，也在追求提高電力的品質。因此，采用合適的控制系統(tǒng)來防止電壓的變動，并且防止隨著突然的需求變動而改變發(fā)電量以導致頻率的變動是非常重要的。針對這些要求，容易進行功率調整的抽水蓄能發(fā)電發(fā)揮了很大的作用。特別是不到1s就能以數萬kW的速度對功率和軸入力的變化進行調整的可變速抽水蓄能發(fā)電系統(tǒng)，大大地推動了電力系統(tǒng)穩(wěn)定性的提高。

在不久的將來，中國計劃建造多座核能發(fā)電站。隨著核能比例提高，夜間發(fā)電的大部分將由核能提供。對于變動的風力發(fā)電等，可以預想到會發(fā)生頻率調整能力不足的情況?？勺兯俪樗钅馨l(fā)電因其可改變速度，所以可調節(jié)抽水工況下的軸入力。在這種情況下，可增強頻率調整的能力。

因此，今后在中國不僅僅是高水頭的抽水蓄能發(fā)電，可變速抽水蓄能發(fā)電的發(fā)展也令人期待。株式會社東芝在高水頭抽水蓄能發(fā)電和可變速抽水蓄能發(fā)電領域，擁有世界上最先進的技術和業(yè)績。希望今后能為中國抽水蓄能發(fā)電的發(fā)展作出更大貢獻。

[1] H. Tanaka.Vibration Behavior and Dynamic Stress of Runners of Very High Head Reversible Pump-turbines[C]// Special Book，U2， IAHR Symposium- Beograd 1990.

[2] H. Tanaka.Vibration Behavior and Dynamic Stress of Runners of Very High Head Reversible Pump-turbines[J]. International Journal of Fluid Machinery and Systems， April-June 2011，4（2）.

[3] H. Tanaka et al.Special Design Considerations for Ultra High Head Pump-turbines. Proceedings， 8th Asian International Fluid Machinery Conference， 2005[C]//Yichang, China.

[4] H. Tanaka et al.Sloshing Motion of the Depressed Water in the Draft Tube in Dewatered Operation of High Head Pump-turbines[C]//Proceedings， IAHR Symposium，1994， Beijing， China.

[5] T. Tezuka et al.Development for 728m Head and 463MW Output Pump-Turbine[C]//Proceedings， IAHR Symposium， 2000 Charlotte， U.S.A.

[6] T. Taguchi et al.Splitter Runner for Pumped Storage Power Plant[C]// Proceedings， IAHR Symposium， 2002 Lausanne.

[7] Y. Enomoto et al.New Type Runner with Splitter Blades for 700m Class Head and Large Capacity Pump-Turbine[C]//Proceedings， 7th Asian International Fluid Machinery Conference， 2003 Fukuoka， Japan，

[8] Kubota et al.Advantages of Splitter Runner Applied to Ultra High-Head and Large-Capacity Pump-Turbines[C]//Proceedings， IAHR Symposium 2006， Yokohama， Japan.

[9] 陳泓宇，汪志強，李華，程振宇. 清遠抽水蓄能電站三臺機組同甩負荷試驗關鍵技術研究[J]，水電與抽水蓄能，2016，2（5）.CHEN Hongyu，WANG Zhiqiang，LI Hua，CHENG Zhenyu. Review of the Load Rejection Test of the Pumped Storage 3 Units Together in Qingyuan Pumped Storage Power Station[J]， Hydropower and Pumped Storage，2016，2（5）.

[10] 杜榮幸，王慶，榎本保之，陳泓宇.長短葉片轉輪水泵水輪機在清遠抽蓄中的應用[J]，水電與抽水蓄能：2016，2（5）.DU Rongxing， WANG Qing， ENOMOTO Yasuyuki， CHEN Hongyu. Application of Splitter Blades Runner Pump Turbine in QingYuan Pump Storage Station[J]， Hydropower and Pumped Storage，2016，2（5）.

Key Technology Development of High Head Pump Turbine

HIROSHI Tanaka
(Toshiba Co., Ltd. Yokohama 241-0826, Japan)

In order to improve the economic benefit of pumped storage power station， the applied head of pump turbine has been gradually tending to the high water head nearly half a century. The various problems caused by high water head was developed by Toshiba during this progress. This article covers three study out of them （1） The study on vibration stress reduction of runner caused by Rotor-Stator Interaction， which made a big contribution on reliability improvement of high water head pump-turbine.（2）Under the pump start and synchronous condenser operation conditions of high water head pump turbine， the relevant study on water flow changes in the draft tube while water surface pushing down.（3）The relevant study and development on splitter blade runner， in order to achieve efficiency improvement and lower vibration of high water head pump turbine runner.

pump-turbine， high head， rotor-stator interaction，vibration， dewatered operation， pump start， synchronous condenser operation， splitter blade runner

TV734.1

A

570.30

10.3969/j.jssn.2096-093X.2017.01.007

2016-10-23

2016-12-23

田中宏（1933—），男，日本橫浜人，國際電工委員會（IEC）原委員、國際水電協(xié)會（IHA）原理事、國際水電協(xié)會抽水蓄能發(fā)電常設委員會原委員長、日本轉動機械協(xié)會原副會長、日本機械學會原理事、日本可視化情報學會原會長、東芝集團能源事業(yè)本部首席技術總監(jiān)。在20世紀90年代主持了世界第一的600米級以及700米級的水泵水輪機等高水頭大容量水泵水輪機等創(chuàng)紀錄產品的設計工作。主要研究方向：水泵水輪機和大容量水輪機的開發(fā)研究、設計和制造工作。